Программируемый генератор синусоидальных колебаний

Федеральное агентство по образованию РФ Рязанская государственная радиотехническая академия

Кафедра ИИБМТ

Пояснительная записка к курсовой работе по дисциплине: «Электроника и микропроцессорная техника» на тему:

«ПРОГРАММИРУЕМЫЙ ГЕНЕРАТОР СИНУСОИДАЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ»

Выполнил: студент гр. 234 Киреев А. А. Проверил: Струтинский Ю. А.

Рязань, 2005 г.

Оглавление Техническое задание............................................................................................................. 3 Введение.................................................................................................................................4 Обзор литературы..................................................................................................................5 Разработка структурной и функциональной схемы устройства....................................... 7 Разработка принципиальной схемы и выбор элементной базы........................................ 9 Разработка аналоговой части..........................................................................................9 Генератор.................................................................................................................... 9 Выходной каскад......................................................................................................11 Расчёт генератора с выходным каскадом.............................................................. 12 Расчёт элементов моста Винна............................................................................... 13 Разработка цифровой части.......................................................................................... 14 Разработка программного обеспечения............................................................................ 19 Основной цикл............................................................................................................... 19 Подпрограмма установки RC-матрицы....................................................................... 21 Заключение.......................................................................................................................... 22 Список литературы..............................................................................................................23 Приложения......................................................................................................................... 24 Пречень элементов........................................................................................................ 24 Список сокращений....................................................................................................... 26

1

Техническое задание Разработать программируемый генератор синусоидального сигнала со следующими характеристиками: Диапазон частот:................................................................................... Δf, Гц ...................... 20..20 000 Относительная погрешность в пределах частотного диапазона:..... δотн ........................... 2% Сопротивление нагрузки:..................................................................... Rнагр не менее, Ом ..5

2

Введение Колебания синусоидальной формы являются одним из наиболее распространённых в радиоэлектронике видов колебаний. Генераторы синусоидальных колебаний используются в радиотехнике для настройки и калибровки различных цепей и устройств, а также могут применяться при их синтезе и непосредственно быть составными частями радиоэлектронной аппаратуры. Получение сигналов синусоидальной формы с высокой точностью очень важно при анализе и оценке характеристик нелинейностей квазилинейных устройств, таких как усилители. Столь же важно получать синусоидальные колебания с высокой точностью по частоте, например, для избирательных усилителей или средств измерения частоты. В зависимости от области применения, генераторы можно разделить на высокочастотные и низкочастотные. В техническом задании описан низкочастотный генератор, более того, его диапазон лежит области звуковых частот. При синтезе низкочастотных генераторов важно учитывать то, что прежде всего необходимо получить сигнал с высокой точностью формы. Это требование обусловлено тем, что данные генераторы используются для настройки и измерения искажений в усилителях, фильтрах и измерительных каналах (невысокого быстродействия). Существует множество устройств на различных активных элементах (транзисторы, операционные усилители). Генератор можно получить, охватив обычный усилитель положительной обратной связью (ОС), как показано на рисунке 1. Принцип работы таких генераторов основан на использовании в цепях ОС фазосдвигающих или резонансных элементов: • мост Винна, • двойной Т-образный мост, • сдвигающая RC-цепь.

A

k

U1

U3 U2

RV

RE

Рис.1. Основная блок-схема генератора.

Существуют и другие способы генерирования синусоидальных колебаний: • фильтрация (размывание) импульсов треугольной формы, • выделение первой гармонической составляющей прямоугольных импульсов, • компенсация потерь в LC-контуре, • моделирование дифференциального уравнения синусоидальных колебаний. В зависимости от целеуказания, следует выбрать один из методов. Например, генераторы на основе RC-цепей отличаются простотой конструкции и невысокой стоимостью, однако не обеспечевают высокой точности формы и высокой стабильности частоты. Генераторы на основе LC-контура используются при создании колебаний на радиочастотах. На низких частотах, получить высокостабильные колебания позволяют методы синтеза и моделирования дифференциального уравнения гармонических колебаний, но два последних метода отличаются чрезвычайно сложной конструкцией генераторов и, соответственно, высокой стоимостью.

3

Обзор литературы 1. Алексенко А. Г., Коломбет Е. А., Стародуб Г. И. «Применение прецизионных аналоговых микросхем» В книге описаны основные конструкции генераторов. Основное внимание авторы уделяют вопросам применения операционных усилителей (ОУ). Рассматриваются схемотехника прецизионных аналоговых микросхем и их применение в радиоэлектронной аппаратуре. Основное внимание уделяется принципам построения и типовым каскадам аналоговых микросхем общего применения: операционным усилителям, компараторам и перемножителям напряжения, таймерам, интегральным стабилизаторам, цифро-аналоговым и аналого-цифровым преобразователям. Излагаются условия достижения предельных параметров аналоговых микросхем и схемотехнические способы улучшения их характеристик. В книге приведён ряд конструктивных решений, связанных с пояснением общих принципов построения генераторов на ОУ, а также несколько конструкций конкретных устройств. В частности, из книги были заимствованы генераторы синусоидальных колебаний: • на мосте Винна, • на Т-образном мосте, • со стабилизацией частоты кварцевым кристаллом, • с программируемым значением частоты. Также из книги заимствованы расчётные формулы и, в отдельных случаях, номиналы элементов.

2. Гутников В. С. «Интегральная электроника в измерительных устройствах» Рассматриваются серийные микросхемы в электронных функциональных узлах и устройствах, особенности операционных усилителей, компараторов, умножителей, сведения о распространённых цифровых интегральных схемах, примеры функциональных узлов на отечественных микросхемах. Введены разделы о микропроцессорных схемах, АЦП и ЦАП. Использованы следующие материалы книги: • схемы и элементы расчёта RC-генераторов на ОУ, • расчёт цепей, содержащих ОУ, • справочные данные ОУ, аналоговых ключей и коммутаторов.

3. Королев Г. В. «Электронные устройства автоматики» В книге изложены основы проектирования и расчёта электронных устройств автоматики: усилителей, выпрямителей, стабилизаторов, релейных и избирательных схем, в качестве элементной базы рассмотренных устройств использованы в основном биполярные и полевые транзисторы, большое внимание уделено вопросам микроминиатюризации электронных устройств, в частности рассмотрены возможности построения электронных устройств на основе интегральных микросхем. Использованы материалы книги: • принципы построения генераторов, • расчёт генератора низкой частоты, • генератор с мостом Винна в цепи ОС

4. Хоровиц П., Хилл У. «Искусство схемотехники» Книга содержит основные теоретические сведения о узлах и элементах современной радиоэлектронной аппаратуры (РЭА). Приводятся методы построения узлов РЭА и рекомендации по их применению. В книге также рассмотрены основные «классические» схемы электроники с пояснениями принципов их работы. Все предложенные устройства собраны, в основном на биполярных и полевых транзисторах. Наряду с этим, в книге рассмотрен ряд «удачных» схем. Использованы материалы книги: • мостовой генератор Винна

4

5. Найдеров В. З., Голованов А. И., Юсупов З. Ф., Гетман В. П., Гальперин Е. И. «Функциональные устройства на микросхемах» Излагаются особенности построения и расчёта функциональных устройств аналоговых микросборок. Рассмотрены усилители и частотно-преобразовательные устройства, генераторы и формирователи гармонических и импульсных сигналов, аналоговые перемножители и компараторы напряжений, способы улучшения их параметров. Большое внимание уделено вопросам применения и совершенствования таймеров и построения многофазных генераторов импульсов мостовой структуры. Из книги заимствован, в качестве справочного, материал об анализе свойств дифференциальных каскадов.

6. Акулов И. И., Баржин В. Я., Валитов Р. А., Гармаш Е. Н., Кучин Л. Ф., Найдеров В. З., Пуценко В. В., Семеновский В. К., Симонов Ю. Л., Тарасов В. Л., Терехов И. К., Шевырталов Ю. Б., Юнденко И. Н. «Теория и расчёт основных радиотехнических схем на транзисторах» Рассматриваются теория работы транзисторов и устройств (узлов РЭА) на их основе. Приведены типовые схемы узлов РЭА на транзисторах и методы их расчёта. Рассмотрены такие узлы РЭА, как усилители звуковых частот, постоянного тока, высокой частоты, промежуточной частоты, видеоусилители, амплитудные детекторы системы автоматической регулировки усиления (АРУ), преобразователи частоты, автогенераторы и т. п. Использованы следующие материалы книги: • энергетический расчёт автогенераторов, • расчёт двухтактного каскада усилителя мощности звуковых частот.

7. Шкритек П. «Справочное руководство по звуковой схемотехнике» Книга специалиста из ФРГ, в которой изложен обширный материал по схемотехнике и электронным компонентам для звуковой аппаратуры. Анализируются характеристики звуковых систем, методы снижения уровня искажений и шумов. Большое внимание уделяется традиционной аналоговой схемотехнике. В то же время, значительная часть книги посвящена цифровым методам, применяемым в звуковой технике. Рассматриваются цифровые методы управления, цифровая передача звука. Использованы следующие материалы книги: • эмиттерный и истоковый повторители на симметричной паре комплементарных транзисторов.

8. Боборыкин А. В., Липовецкий Г. Я., Литвинский Г. В., Оксинь О. Н., Прохорчик С. В., Проценко Л. В., Петренко Н. В., Сергеев А. А., Сивобород П. В. «Однокристальные микроЭВМ» Приведено подробное техническое описание однокристальных микроЭВМ семейств МК48, МК51 и UPI-42. Рассмотрены зарубежные аналоги описанных микросхем. Рассматриваются технические характеристики, структурные схемы, система команд и их синтаксис. Все описания снабжены примерами. Использованы материалы по однокристальным микроЭВМ семейства МК51.

9. Лебедев О. Н. «Микросхемы памяти и их применение» Рассмотрены устройство, режимы работы, функциональные возможности и электрические характеристики микросхем оперативных и постоянных запоминающих устройств. Приведены рекомендации по выбору микросхем памяти для практических разработок, по реализации режимов управления микросхемами всех видов при записи, хранении и считывании информации. Даны развёрнутые примеры применения микросхем памяти в устройствах различного назначения. Использованы справочные данные на микросхемы серии К573.

10. Шило В. Л. «Популярные цифровые микросхемы» Приведены сведения о трех самых распространенных в радиолюбительской практике видах цифровых микросхем: ТТЛ, КМОП и ЭСЛ. Кратко рассмотрены основы их схемотехники, показаны структуры, цоколёвки и дано описание работы более 300 типов массовых цифровых микросхем: логических элементов, триггеров, регистров, счётчиков, мультиплексоров, арифметических и др. Даны рекомендации по их применению. Использованы справочные данные на микросхемы серии К1533.

5

Разработка структурной и функциональной схемы устройства Прежде всего, в схеме должен присутствовать сам генератор, а, поскольку в техническом задании (ТЗ) был описан генератор, обеспечивающий выход на низкоомную нагрузку, то необходимо к выходу генератора подключить усилитель (тока), и только потом нагрузку. Это связано с низкой нагрузочной способностью прецизионных ОУ. Кроме того, ТЗ требует осуществлять регулирование частоты генерации с помощью микроконтроллера. Было бы логично снабдить устройство управления, представленное микроконтроллером, удобными для экспериментатора средствами ввода требуемой частоты.

Устройство контроля и индикации

Схема управления

Выходной усилитель

Генератор

к нагрузке

Рис.2. Структурная схема генератора.

Таким образом, в состав генератора войдут следующие узлы (см. рисунок 2): • формирователь синусоидального сигнала (генератор), • выходной усилитель мощности, • схема управления, • устройство контроля и индикации. Теперь необходимо пояснить функциональную связь между отдельными узлами схемы, которые на функциональной схеме (см. рисунок 3) разбиты на более мелкие таким образом, чтобы каждый узел был функционально законченным.

сигнал управления Микроконтроллер

Матрица задающих элементов и цепи коммутации

на индикатор

от клавиатуры

подстановка

Клавиатура и индикатор

Цепь обратной связи (ОС)

UВХ

Активный элемент, усилитель (ОУ)

UВЫХ

Усилитель мощности, выходной каскад

к нагрузке

Формирователь (генератор) Цифровая часть

Аналоговая часть

Рис.3. Функциональная схема генератора.

В самом генераторе следует выделить два функциональных узла: усилитель и цепь обратной связи, в которую, в зависимости от значения, вводимого с клавиатуры, по сигналу управления с микроконтроллера коммутатор будет подстанавливать соответствующие комбинации задающих элементов.

6

Колебания на выходе генератора можно получить, охватив его активный элемент (усилитель) цепью ОС, что и показано на рисунке 3. В зависимости от номиналов элементов в цепи ОС, можно задавать частоту генерации. Для того чтобы получить на выходе генератора ряд определённых частот, необходимо подобрать соответствующие этим частотам значения элементов цепи ОС, сформировать из них массив и подключать с помощью цепей коммутации. Цепи коммутации, в свою очередь, управляются сигналами с микроконтроллера, в прошивке которого поставлены в соответствие частоты, вводимые с клавиатуры и набор сигналов управления коммутаторами. Средства индикации предназначены, в данном случае, для визуального контроля испытателем текущего (заданного, но не реального) значения частоты. В схеме присутствуют как элементы цифровые, так и аналоговые, поэтому они выделены в отдельные блоки, что и показано на рисунке 3. Чтобы пояснить связь между структурной и функциональной схемами, следует сказать, что цепь ОС и активный элемент составляют вместе генератор; цепи коммутации и микроконтроллер образуют схему управления; а совокупность микроконтроллера и средств ввода-вывода (клавиатура и индикатор) — это устройство контроля и индикации. В дальнейшем, расчёты будут вестись по узлам, показанным на рисунке 3, отдельно, а входные и выходные параметры узлов будут «состыковываться».

сигнал управления Микроконтроллер

Матрица задающих элементов и цепи коммутации

Цифровой частотомер

на индикатор

от клавиатуры

подстановка

Клавиатура и индикатор

Цепь обратной связи (ОС)

UВХ

Активный элемент, усилитель (ОУ)

UВЫХ

Усилитель мощности, выходной каскад

к нагрузке

Формирователь (генератор) Цифровая часть

Аналоговая часть

Рис.3б. Функциональная схема генератора.

Для повышения стабильности частоты и исключения температурного дрейфа часоты можно ввести в устройство цифровой частотомер и, в зависимости от его показаний, подстраивать частоту. Функциональная схема такого устройства показана на рисунке 3б.

7

Разработка принципиальной схемы и выбор элементной базы Разработка аналоговой части Генератор Как уже говорилось, колебания на выходе генератора можно получить, охватив обычный усилитель положительной ОС. Незатухающие колебания в усилителе с ОС возникают при выполнении условий: K u α=1 φ k φα =0

(1.1) (1.2)

Выражение (1.1) — условие баланса амплитуд, а (1.2) — условие баланса фаз. Выполнение этих условий на одной (генерируемой) частоте достигается за счёт применения в цепи ОС частотно-избирательных элементов. В генераторах положительная ОС может быть внешней и внутренней (при работе некоторых элементов генератора в определённых режимах). Для создания генераторов синусоидальных колебаний применяется, как правило, внешняя ОС, позволяющая получить более высокую стабильность по частоте. Одним из наиболее дешёвых и наиболее распространенных является генератор с мостом Винна в цепи ОС. Сам мост Винна [3] представляет из себя частотно-избирательный четырёхполюсник (рисунок 4), не изменяющий фазу сигнала на частоте генерации. Для этой цепи, частота генерации ω0 и коэффициент передачи α0 на частоте ω0 определяются выражениями: ω0=1/  R1 R 2 C 1 C 2 α 0=U 1 /U 2=1/  1R1 / R 2C 1 /C 2 

(1.3) (1.4)

R1

C1

U1

R2

C2

U2

а) π/2 β0=1/3 β

φβ

ω/ω0

1

−π/2

б) Рис.4. Последовательно-параллельная избирательная RC-цепь (мост Винна) (а) и её характеристики (б).

Если R1=R2=R, C1=C2=C, то формулы (1.3) и (1.4) будут иметь вид: ω0=1/ RC  , β 0=1/3

(1.5)

R1 R3 R1 R3 R5 На рисунке 5а показана схема C1 C1 простейшего генератора с Г-образной RC-цепью [2]. ОУ охвачен положительной ОС (R1C1R2C2) и отрицательной ОС (R3R4). UВЫХ UВЫХ R2 R4 R2 R6 При выполнении (1.6) в устройстве EL C2 C2 возникают автоколебания, частота которых определяется первым соотношением (1.7). Если использовать в а) б) частотно-зависимой ветви моста Вина равные сопротивления и равные емкости Рис.5. Простейший генератор с мостом Винна. R1=R2=R, Cl=C2=C, то частоту автоколебаний находят по второму соотношению (1.7), причем автоколебания возникают при условии, что коэффициент усиления усилителя, составленного из ОУ и резисторов R3 и R4, больше трёх. Иначе говоря, должно быть выполнено условие R3/R4>2. R3 R1 C 2 =  R4 R2 C 1 1 1 ω02= ⇒ f 0= R1 R 2 C 1 C 2 2 π RC

(1.6) (1.7)

Установившиеся автоколебания в замкнутой цепи возможны только при условии точного равенства единице коэффициента петлевого усиления на частоте f0. Но для возникновения автоколебаний нужно, чтобы вначале коэффициент петлевого усиления был больше единицы. После возникновения автоколебаний их амплитуда стабилизируется в конечном счёте на таком уровне, при котором за счёт нелинейного элемента в петле коэффициент усиления снижается до единицы. Если не предпринимать специальных мер, то упомянутая нелинейность проявляется в амплитудной характеристике ОУ; в этом случае форма автоколебаний может заметно отличаться от синусоиды. 8

Для получения гармонических колебаний с малыми искажениями используют инерционно-нелинейную цепь отрицательной обратной связи ОУ. Нужный характер нелинейности обеспечивается тогда, когда с ростом амплитуды сигнала уменьшается сопротивление R3 или увеличивается сопротивление R4. Поэтому вместо R3 можно включить миниатюрный полупроводниковый терморезистор или вместо R4 — металлический терморезистор (например, миниатюрную лампочку накаливания). Малые размеры терморезистора в данном случае нужны для того, чтобы обеспечить его разогрев относительно маломощным сигналом. Поскольку при использовании моста Вина с R1=R2 и C1=C2 на резисторе R3 падает в два раза большее напряжение, чем на резисторе R4, то схема рисунке 5а удобна для использования вместо R3 полупроводникового терморезистора. В этом случае значительная часть выходной мощности ОУ будет затрачиваться на разогрев терморезистора. Для того чтобы при использовании лампочки накаливания также обеспечить рассеяние на ней большей части выходной мощности ОУ, можно сделать цепь отрицательной обратной связи (ООС) двухступенчатой. Именно так построена цепь ООС в схеме на рисунке 5б. Здесь лампочка EL, выполняющая роль резистора R4, входит в первую ступень делителя ООС (R3, R4), а вторая ступень составлена из резисторов R5, R6. Если принять (1.8), то коэффициент передачи цепи ООС (1.9) будет обеспечивается при R4=2R3. R5=R6 ≫ R 4 R4 R6 1 β≈ = R3R 4 R5R6 3

(1.8) (1.9)

Однако, у конструкции на рисунке 5б есть существенный недостаток — лампочка накаливания. Этот элемент нестабилен, неточен, не технологичен, ненадёжен. Возникает необходимость использования более технологичного и надёжного элемента. Исключить лампочку позволит схема генератора с автоматической регулировкой усиления (АРУ), изображённая на рисунке 6. При построении генераторов синусоидальных колебаний с регулируемой частотой следует также учитывать тот факт, что с изменением номинала хотя бы одного из частотозадающих элементов изменяется условие возникновения генерации, что может привести к срыву колебаний. В генераторах на мосте Вина это условие заключается в том, чтобы полный коэффициент усиления сигнала по цепям положительной и отрицательной ОС был равен единице на любой частоте. Поэтому при изменении частоты выходных колебаний в генераторах на мосте Вина необходимо использовать сдвоенный потенциометр (или конденсатор) [1].

R3

R3

A2

UB UA R1

R2

R1

UВЫХ

C

C R5

A1

VD2

VD1 В схеме генератора на рисунке 6 эта задача решается R4 включением регулирующего частоту потенциометра R2 таким образом, чтобы он изменял и усиление в цепи отрицательной ОС операционного усилителя А1. Поскольку Рис.6. Генератор с мостом Винна и ОУ в цепи АРУ. R2 является элементом моста, он изменяет частоту генерации в соответствии с выражением (1.10). При уменьшении номинала потенциометра увеличивается частота и уменьшается сигнал ОС UB на неинвертирующем входе А2. Однако при этом одновременно увеличивается коэффициент усиления А1, так что суммарное усиление по цепям положительной и отрицательной ОС остается равным единице при всех изменениях сопротивления R2. Действительно, снижение амплитуды выходного напряжения на частоте генерации, обусловленное мостом Вина определяется соотношением (1.11). Поскольку оба ОУ усиливают сигнал UB, то выходное напряжение определяется (1.12). Сравнивая эти два выражения, получаем, что коэффициент усиления по цепям ОС равен единице для всех значений R2. Таким образом, коэффициент усиления и, следовательно, амплитуда выходных колебаний генератора не зависят от частоты. f=

1

2 π C  R1 R 2 UB R2 = U ВЫХ R12 R 2 R R 2 R 2 U ВЫХ =2 U B−U A = 2 1 U B= 1 UB R2 R2

  [

]

(1.10) (1.11) (1.12)

В действительности, наличие паразитных ёмкостей и конечная полоса пропускания ОУ несколько ограничивают диапазон изменения частоты при неизменной амплитуде UВЫХ. С использованием АРУ на стабилитроне, как показано на рисунке 6, амплитуда колебаний генератора остается постоянной при изменении частоты в пределах декады. Применением более совершенных схем АРУ можно расширить диапазон изменения частоты, но это приведет к срыву колебаний. 9

Схема на рисунке 6 вполне удовлетворяет требованиям. Для генератора требуется ОУ достаточного быстродействия с малыми входными токами. Отечественная промышленность выпускает серию интегральных микросхем (ИМС) быстродействующих операционных усилителей с полевыми транзисторами во входных каскадах, что обеспечивает им высокое входное сопротивление (порядка 109 Ом). Приемлемо использовать ИМС КР574УД2 — сдвоенный широкополосный ОУ; его технические характеристики: UПИТ, В

KD

IП, мА

UСМ, мВ

TKUСМ, мкВ/К

I1, нА

ΔI1, нА

±15

25×103

10

50

30

1

0,5

UДФ max, UСФ max, KСФ, f1, В В дБ МГц 10

10

60

VU, В/мкс

±U2m max, В

R2Н min, кОм

10

10

10

2

Следует пояснить характеристики: UПИТ — напряжение питания; KD — минимальный коэффициент усиления; IП — потребляемый ток; UСМ — напряжение смещения «нуля»; TKUСМ — температурный коэффициент напряжения смещения «нуля»; I1 — входной ток; ΔI1 — разностный входной ток; UДФ max — допустимое значение дифференциального входного напряжения; UСФ max — допустимое значение синфазного входного напряжения; KСФ — коэффициент ослабления синфазного сигнала; f1 — частота единичного усиления; VU — скорость увеличения выходного напряжения; ±U2m max — наибольшая амплитуда выходного напряжения; R2Н min — наименьшее сопротивление нагрузки. На рисунке 7 показана цоколёвка ИМС. ИМС выпускается в пластмассовом корпусе 2101.8–1 по ГОСТ 17467–79.

КР574УД2

VD1 DA1.2 4 5

R6

6

7

3 +U

-U

5 4

6

Рис.7. Цоколёвка ОУ.

Возможно использование более дорогой и более качественной ИМС КР574УД3. На рисунке 8 представлена схема электрическая принципиальная генератора без указания номиналов элементов. Полный расчёт номиналов следует проводить на полной схеме, включающей в себя усилитель мощности (усилитель тока), т. к. цепи ОС для уменьшения искажений следует завести с выхода устройства, что также обеспечит адаптивность генератора к нагрузке.

8

1 2

VD2

R7

R4

R5 DA1.1

R1

1 2

8

UВЫХ

R2

Выходной каскад

R3

C2

В данном случае рационально применять в C1 качестве выходного усилителя тока двухтактный каскад с общим коллектором, схема которого показана на рисунке 9. Каскад собран по схеме, соответствующей Рис.8. Генератор с мостом Винна. режиму A. Напряжение смещения получено с помощью диодов VD1 и VD2 [7]. Нагрузочная способность ОУ составляет 10 кОм, если учесть, что максимум выходного напряжения составляет более 10 В, то нагрузочный ток составляет около 1 мА. +UV Следовательно при значении выходного напряжения устройства порядка I1 VT1 10 В и выходного сопротивления порядка 5 Ом, необходим выходной каскад 3 с β≈2∙10 , что обеспечить сложно. Значение выходного напряжения определяется падением напряжения на стабилитронах VD1 и VD2 в цепи АРУ RE VD1 на рисунке 8. Если взять стабилитроны с напряжением стабилизации 3,3 В, то выходное напряжение будет достигать 4 В. В этом случае, выходной ток устройства будет достигать 800 мА, а для выходного каскада можно Ue RE VD2 положить β≈800, что могут обеспечить составные транзисторы. Тем не менее, чтобы снизить выходное напряжение, заменим последовательное соединение стабилитронов параллельным соединением диодов (рисунок 10), что обеспечит падение напряжения на этом участке цепи не более 1 В и соответствующее значение выходного напряжения генератора (1 В). Это уже вполне приемлемо, т. к. ток (амплитуда тока) нагрузки будет составлять 200 мА и для выходного каскада β≈200.

-UV

I1

Ua

VT2

Рис.9. Выходной каскад.

Для выходного каскада следует использовать транзисторы с запасом по β; в данном случае рационально применить мощные составные транзисторы КТ829А и КТ853А с β≈750. Т. к. эти транзисторы составные, то необходимо удвоить количество диодов задающих напряжение смещения (см. рисунок 10). Источники тока можно заменить на резисторы соответствующего номинала. Цепи ОС, для снижения искажений, необходимо завести с выхода каскада.

10

Расчёт генератора с выходным каскадом На рисунке 10 изображена схема генератора с выходным каскадом; на этой схеме нанесены номиналы элементов. Далее следует обосновать выбор значений сопротивлений и мощностей резисторов.

+15В к источнику питания

к выв. 3 DA1

VD1 R7 10к VD2

R8 33к

DA1.2

VT1 R4 100к R5 100к Прежде всего, резисторы 4 6 VD3 5 R10 и R11. Наличие этих R10 DA1.1 резисторов обусловлено VD4 R6 0,5 R1 1 8 1к несимметричностью относи2 тельно комплементарных R11 VD5 R2 UВЫХ 0,5 транзисторов VT1 и VT2. C2 R3 VD6 VD1 – VD6 2Д522А Основное условие VT1 КТ829А VT2 R10=R11=R Э ≪ R Н VT2 КТ853А R9 DA1 КР574УД2Б C1 где RН — сопротивление 33к нагрузки, оно равно 5 Ом по ТЗ, к источнику питания к выв. 7 DA1 так что 0,5 Ом вполне -15В достаточно. Амплитуда тока через нагрузку в 5 Ом при падении Рис.10. Генератор. Схема электрическая принципиальная. на ней напряжения до 1 В будет составлять 200 мА. Таким образом рассеиваемая на резисторах мощность будет составлять I 2 ⋅R 0,04⋅0,5 P R10=P R11= Н 10 = =0,01 Вт 2 2 но следует учитывать, что каскад выходной и ток через резисторы может существенно превышать 200 мА, так что логично поставить резисторы с рассеиваемой мощностью порядка 0,5 Вт, что приведет к их меньшему нагреву, а, следовательно, меньшему температурному отклонению сопротивления.

Резисторы R8 и R9 и диоды VD3 – VD6 служат для задания рабочей точки транзисторов. Их следует выбирать из соображений: ток через диоды значительно превышает ток базы транзистора, диоды должны быть выведены на рабочие токи таким образом, чтобы на них наблюдалось требуемое падение напряжения. Предельный прямой ток через диод 2Д522А составляет 100 мА, следовательно R8=R9>(15/0,1)=150 Ом, но чтобы на диоде упало 0,7 В достаточно 0,08 мА. При этом следует учитывать, что для режима AB ток покоя I0 пренебрежимо мал по сравнению с выходным током iН (I0 ≤ 0,1∙IН,max) и, в нашем случае, составляет менее 20 мА, то ток базы при этом будет: I 0,02 15−2⋅0,7 I Б ,0≤ 0 ≈ ⇒ I Б ,0 ≤26,7 мкА ⇒ I R8=I R9=I Б ,0 I D≈8027=107 мкА ⇒ R8≤ ≈127 кОм β 750 I R8 где β≈750 — коэффициент передачи тока базы в цепь коллектора для КТ829А (и КТ853А), IБ,0 — базовый ток покоя, ID — ток через диод. Итого, получим, что допустимое сопротивление резисторов R8 и R9 лежит в пределах от 150 Ом до 127 кОм; если поставить резисторы со стандартным номиналом в 33 кОм, этого будет достаточно для надёжного отпирания диода и обеспечения малого тока базы. Входное сопротивление выходного каскада будет: R ВХ≈  β⋅[ R НR10 ]  ∥ R8 ∥ R9 ⇒ R ВХ≈4 кОм что вполне удовлетворяет нагрузочной характеристике ОУ (1 мА). Ток через резисторы составляет 0,4 мА, рассеиваемая на нём мощность — 5,6 мВт, следовательно возможно использование резисторов на 0,125 Вт. Резисторы R4 и R5 составляют с ОУ DA1.1 усилитель с единичным коэффициентом усиления (по этому R4 ≈ R5), это необходимое условие для поддержания установившихся колебаний. При этом, условие наименьшей аддитивной погрешности [2] также налагает ограничение на резисторы R R e 50⋅10−3 R 4∥R5= 4 5 ≪ СМ = =1011 Ом R 4R5 Δ i 0,5⋅10−12 где eСМ — напряжение смещения ОУ, Δi — разностный входной ток. Кроме того, на R4 и R5 накладывается ограничение нагрузочной характеристики ОУ в 10 кОм (желательно, чтобы R5 + R4 > 10R2Н,min). Резисторы стандартного номинала по 100 кОм каждый вполне удовлетворяют всем этим требованиям. Ток, который течёт через этот делитель не превышает 1 мА, следовательно можно использовать резисторы с рассеиваемой мощностью 0,125 Вт. Экспериментально установлено, что устойчивое возбуждение колебаний в диапазоне частот от 20 Гц до 20 кГц происходит при соотношении резисторов делителя R6/R7 = 1/10, кроме того, при выходном напряжении в 1 В необходимо обеспечить положительное смещение одного из диодов (ток около 40 мкА). Следовательно суммарное сопротивление не должно превышать 25 кОм. Эти условия обеспечиваются установкой R6 = 1 кОм и R7 = 10 кОм. Здесь также можно использовать резисторы с рассеиваемой мощностью 0,125 Вт и менее. 11

Частота колебаний определяется соотношением (1.10). Устойчивые колебания возбуждаются в генераторе при положении движка подстроечного резистора R2 около 10% от верхнего края, что даёт соотношение (1.13) f=

1 1 ≈ 2 π CR1  0,9 2 π CR1⋅0,949

(1.13)

Требуется высокая точность исполнения номиналов только для элементов моста Винна, для остальных резисторов допустимое отклонение может составлять 10%, таким образом типы резисторов (исключая R1, R2 и R3) будут соответственно МЛТ-0125 и МЛТ-05.

Расчёт элементов моста Винна Весь диапазон частот генерации следует разбить на три поддиапазона. • 20 Гц..200 Гц, • 200 Гц..2 кГц, • 2 кГц.. 20 кГц, Чтобы обеспечить погрешность задания частоты в 2%, необходимо для моста Винна иметь отклонения конденсаторов и резисторов порядка 1%, например отклонения конденсатора и резистора составляют +1% от номинала, тогда отклонение частоты составит 0,98 f 0− f 0 1 1 f 0= ; f= ≈0,98 f 0 ; ⇒ δ f = ⋅100 %=2 % 2 πC R1⋅0,949 2 π⋅1,01 C⋅1,01 R1⋅0,949 f0 Аналогично при отрицательном отклонении. Отечественная промышленность выпускает конденсаторы с соответствующим отклонением типов: К10-43а (1%) и К10-47а (5%). Для трёх поддиапазонов будут использоваться три пары конденсаторов в соответствии с таблицей Элемент

Частоты поддиапазонов, Гц 20..200

200...2000

2000..20000

C1=C2, нФ

221*

22,1

2,21

R1=R2=R3, кОм

36..3,6

36..3,6

36..3,6

Номиналы конденсаторов взяты из стандартного ряда номинальных значений Е96 для группы температурной стабильности МП0; значения сопротивлений резисторов вычислены по формуле (1.13). Конденсаторы ёмкостью 22,1 нФ и 2,21 нФ типа К10-43а (1%); конденсаторы с номиналом 221 нФ типа К10-47а (5%); следует выбрать три конденсатора с отклонением 1% и номиналами в 0,1 мкФ (2 шт.) и 0,01 мкФ для параллельного соединения. Ток через резисторы не будет превышать 1 мА, рассеиваемая на них мощность составит менее 3,6 мВт, следовательно, возможно использование разисторов по 0,125 Вт.

12

Разработка цифровой части В качестве электронного устройства коммутации можно использовать аналоговые ключи на МОПтранзисторах. Управляются такие ключи дискретными сигналами, а переключают непрерывные сигналы. В открытом состоянии МОП-транзисторы могут пропускать ток в обоих направлениях, при этом цепь управления МОП-транзистора электрически изолирована от сигнальной цепи. В данном случае рационально применять интегральные МОПключи серии К590, в частности К590КН12 — ключ с параллельным регистром-защёлкой на входе управления. Цоколёвка и эквивалентная схема приведены на рисунке 11. Характеристики можно свести в таблицу: 8

R0, Ом

tВКЛ, нс

iУТ, нА

макс. (тип) макс. (тип) макс. (тип) 50 (30)

300 (150)

50 (0,5)

UВХ, В (IВХ, мА) ±15 (±20)

UПИТ, В (выводы) +15 (2)

0 (3)

–15 (11)

4 5 6 7

Входы регистра ТТЛ-совместимы, основное требование здесь состоит в том, чтобы напряжение на управляющих входах не превышало напряжения питания. Если запитывать микросхемы ±15 В, то эта проблема снимается автоматически. Ток утечки пренебрежимо мал, так что в закрытом состоянии ключ можно считать разомкнутым. Ток открытого ключа (±20 мА) тоже вполне удовлетворяет решаемой задаче — коммутации резисторов и конденсаторов моста Винна.

10

C D0

12

14

16

18

13

15

17

1

RG Q0

D1

Q1

D2

Q2

D3

Q3

R

К590КН12

Рис.11. Аналоговый ключ.

Если немного модифицировать схему на рисунке 10, то можно получить к источнику питания +15В VD1 к выв. 3 DA1 схему блока генератора R7 10к (см. рисунок 12). Из схемы VD1 – VD6 2Д522А полностью удалены элементы DA1 КР574УД2Б VD2 R8 VT1 КТ829А моста Винна (C1, C2, R1, R2, R3), а VT2 КТ853А 33к в блоке коммутаторов произвеDA1.2 VT1 R4 100к R5 100к дены следующие замены (см. 4 6 VD3 5 рисунок 13): конденсаторы C1 и R10 DA1.1 VD4 R6 0,5 C2 заменены двумя наборами из 1 8 1к трёх ёмкостей каждый 2 R11 VD5 (конструктивно по пять UВЫХ 0,5 конденсаторов); резисторы R1, VD6 к блоку R2 и R3 следует заменить на VT2 коммутаторов последовательные цепочки соR9 33к противлений, заначения которых растут до 25,6 кОм в к источнику питания -15В к выв. 7 DA1 геометрической прогрессии с основанием 2; причём, параллельно цепочке, замещающей R2 Рис.12. Блок генератора. Схема электрическая принципиальная. необходимо поставить делитель напряжения для цепи АРУ в виде подстроечного резистора с сопротивлением, определяемым соотношением: R 2 ≪ R≪ R ВХ , ОУ ⇒ 36000≪ R≪109 где RВХ,ОУ — входное сопротивление ОУ. Номинал в 10 МОм вполне удовлетворяет этому соотношению, что и отражено на рисунке 13 (подстроечный резистор R2). В рамках решаемой задачи, сопротивлением замкнутого полевого ключа (50 Ом) можно пренебречь и взять равным нулю; аналогично сопротивление размкнутого ключа (порядка 109 Ом) можно принять бесконечно большим. Это значительно упростит расчёт. Т. к. полевые ключи оснащены регистром-защёлкой, то для установления и поддержания текущего положения достаточно установить требуемую комбинацию логических уровней на входах D0 – D3 и подать стробирующий импульс на вход C (фиксация выходов Q0 – Q3 встроеного регистра происходит по переднему фронту стробирующего импульса). Логический вход R (сброс регистров в «0») не используется и должен быть замкнут на 0 В.

13

Схема матрицы частотозадающих элементов и цепей их коммутации показана на рисунке 13.

DA2 – DA11 К590КН12 C1.1, C2.1 К10-43а 2,21нФ C1.2, C2.2 К10-43а 22,1нФ; C1.3a, C2.3a К10-47а 0,1мкФ C1.3b, C2.3b К10-47а 0,1мкФ C1.3c, C2.3c, К10-47а 0,01мкФ

800

1,6к

3,2к

6,4к

12,8к

25,6к

8

DB0

4

DB1

5

DB2

6 7

C

1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

D1 D2 D3

R2.5

R2.6

R2.7

R2.8

R2.9

R2.10

50

100

200

400

800

1,6к

3,2к

6,4к

12,8к

25,6к

DB0

4

DB1

5

DB2

6 7

C

12 13 14 15 16 17 18 1

C11A C12A

R3.3

R3.4

R3.5

R3.6

R3.7

R3.8

R3.9

R3.10

50

100

200

400

800

1,6к

3,2к

6,4к

12,8к

25,6к

CRL

8

DB0

4

DB1

5

C13A DB2 C1CM

6

DB3

7

C

DA5

RG 1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

D0 D1 D2 D3

12 13 14 15 16 17 18 1

R11A R12A R13A R14A

CRL

8

DB0

4

DB1

5

DB2

6

DB3

7 10

R

C

1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

D2 D3

12 13 14 15 16 17 18 1

C21A C22A

DB4

8 4

DB5

5

C23A DB6 C2CM

6

DB7

7 10

R

R2 10М

к выв. 5 DA1 к выв. 2 DA1 к выв. 6 DA1 к выходу генератора

R2AB C1C R3AB CRH C2CM DB4 R31A DB5 R11A DB6 C2C DB7 C1CM

D2 D3

+5В

1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

D1 D2 D3

12 13 14 15 16 17 18 1

R15A R16A R17A R18A

DB4

8 4

DB5

5

DB6

6

DB7

7 10

R

4 5 6 7

C D0 D1 D2 D3

12 13 14 15 16 17 18 1

R21A R22A R23A R24A

CRL

8

DB0

4

DB1

5

DB2

6

DB3

7 10

R

C

C

1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

D1 D2 D3

D1 D2 D3

8

12 13 14 15 16 17 18 1

R25A R26A R27A R28A

CRL

8

DB4

4

DB5

5

DB6

6

DB7

7 10

R

1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

12 13 14 15 16 17 18 1

DB4

4

R1AA DB5 R1AB

5

DB6

6

DB7

7

R19A

10

R

C D0 D1 D2 D3 R

12 13 14 15 16 17 18 1

R31A R32A R33A R34A

R

C

RG 1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

D0 D1 D2 D3

12 13 14 15 16 17 18 1

R35A

12 13 14 15 16 17 18 1

R39A

R36A R37A R38A

R

DA7 CRH

RG

1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

DA9

RG

D0

RG

D0

DA6 CRL

RG

D0

1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

D1

DA4 8

10

к источнику питания 0В

C

DA8

RG

D0

DA3 CRL

RG

D1

R21A R1AB

R3AB R2AB

R3.2

10

D0

10

R39A R29A

R3.1

R

8

R1AB

R2.4

R3AA R2AA

R2.3

DA12 CCL

R19A

R2.2

DA2

RG

D0

10

R15A

R2.1

DA11 CCL

R1AA

400

R18A

200

R17A

100

R16A

50

R14A

R1.10

C2C

C1C

R1.9

R38A R28A

C2.3c

R1.8

R37A R27A

C1.3c

R1.7

R36A R26A

C2.3b

R1.6

R35A R25A

C1.3b

C23A

C2.3a

C13A

C1.3a

R1.5

R34A R24A

C22A

к выв. 3 DA2 – DA12

R1.4

R31A R21A

C12A

к выв. 11 DA2 – DA12

R1.3 R13A

C2.2

к источнику питания -15В

R1.2

R11A

C1.2

к выв. 2 DA2 – DA12

R1.1

R33A R23A

C2.1 C21A

R32A R22A

C1.1 C11A

R12A

к микроконтроллеру DB0-DB7, CRL, CRH, CCL

к источнику питания +15В

DA10 CRH

8

DB4

4

R2AA DB5 R2AB

5

DB6

6

DB7

7

RG 1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

12 13 14 15 16 17 18 1

R29A

10

C D0 D1 D2 D3

RG 1A 1B 2A 2B 3A 3B 4A 4B

R3AA R3AB

R

к источнику питания +5В

Рис.13. Матрица RC и цепи коммутации. Схема электрическая принципиальная.

Управление со стороны микроконтроллера осуществляется сигналми уровней ТТЛ (+5 В) по 11 линиям: • DB0 – DB7 — (Data Bus) общая для всех цифровых устройств внешняя восьмиразрядная шина данных; • CRL — (Control Resistor, LowWord) вход стробирующих импульсов для установки регистров, содерержащих 8 младших разрядов 10-разрядного слова, определяющего состояние матриц резисторов. • CRH — (Control Resistor, HiWord) вход стробирующих импульсов для установки регистров, содерержащих 2 старших разряда 10-разрядного слова, определяющего состояние матриц резисторов. • CCL — (Control Capacitor, LowWord) вход стробирующих импульсов для установки регистров, содерержащих 3-разрядное слово, определяющее состояние матриц конденсаторов.

14

Матрица конденсаторов построена таким образом, чтобы подстанавливать нужный конденсатор. Тогда, как матрица сопротивлений построена так, чтобы подставлять сумму незамкнутых резисторов. Подобная конструкция объясняется тем, что конденсаторы задают диапазон, в котором резисторами следует менять частоту с наименьшим шагом.

DD1 1 2 3 4 5 6 7 8

RST TG10 GND +5В

9 RST 18 BQ2 19 BQ1 31 EMA

RGX0 RGX1 RGX2 RGX3

10 11 12 13 14 15 16 17

RGXE GND +5В

P1.0 P1.1 P1.2 P1.3 P1.4 P1.5 P1.6 P1.7

SMC

DD3 P2.0 P2.1 P2.2 P2.3 P2.4 P2.5 P2.6 P2.7 PME ALE P0.0 P0.1 P0.2 P0.3 P0.4 P0.5 P0.6 P0.7

P3.0 P3.1 P3.2 P3.3 P3.4 P3.5 P3.6 P3.7

21 22 23 24 25 26 27 28

AB8 AB9 AB10 AB11 AB12

29

PME

30

ALE

39 38 37 36 35 34 33 32

DB0 DB1 DB2 DB3 DB4 DB5 DB6 DB7

20 GND 40 VCC

DD5 11

DB0 DB1 DB2 DB3 DB4 DB5 DB6 DB7

2 3 4 5 6 7 8 9 1

C

11

DB0 DB1 DB2 DB3 DB4 DB5 DB6 DB7

2 3 4 5 6 7 8 9 1

D0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7

Q0 Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7

AB0 AB1 AB2 AB3 AB4 AB5 AB6 AB7 AB8 AB9 AB10 AB11 AB12

10 9 8 7 6 5 4 3 25 24 21 23 2

Q0 Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7

19 18 17 16 15 14 13 12

GND DSAB PME DSBB DSCB DSDB GND DSF0 +5В DSF1 DSF2 DSF3

A0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 AA AB AC

D0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7

DC

DSBB

5 LK 4 BL

21

RGX2

22

RGX3

23

RGXE

18 19

A B C D E F G

R12–R18 150

14 13 8 7 6 1 2 9

DC

A B C D E F G

R19–R25 150

14 13 8 7 6 1 2 9 4

A1 A2 A3

E0 E1

XR0 XR1 XR2 XR3 XR4 XR5 XR6 XR7 XR8 XR9

SB1

SB2

BUT2

SB3

SB4

BUT4

SB5

DD10.2 - DD10.4

DD10.1 1

XR3

3

1

4

CCL

XR4

5

1

6

CRL

XR5

9

1

8

CRH

к блоку синхронизации, частотомера и дополнительной индикации RST, TG10, DB0-DB7, FRDY, XR6-XR8, DSF0-DSF3, BUT1-BUT7.

2

DD8

A B C D E F G H

DB0 DB1 DB2 DB3

7 D0 1 D1 2 D2 6 D3

XR2 DSCB

5 LK 4 BL

DC

HG3 A B C D E F G

13 12 11 10 9 15 14

R26–R32 150

R33 330

+5В

K

HG2 13 12 11 10 9 15 14

A0

DB0 DB1 DB2 BUT1 DB3 DB4 DB5 BUT3 DB6 DB7 BUT5

HG1 13 12 11 10 9 15 14

DD7 7 D0 1 D1 2 D2 6 D3

11 12 13 15 16 17 18 19

14 GND 28 VCC 1 VPR

4

DB4 DB5 DB6 DB7

20

RGX1

17 16 15 14 13 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1

EPROM

20 CS 22 OE 27 PR

DD6

5 LK 4 BL

RGX0

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Z

1

XR1 DSAB

AB0 AB1 AB2 AB3 AB4 AB5 AB6 AB7

DD2

Z

7 D0 1 D1 2 D2 6 D3

DC 19 18 17 16 15 14 13 12

RG

D0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7

DB0 DB1 DB2 DB3

DD4

RG

C

XR0

DSPR

ALE

DSPR

BUT1 BUT2 BUT3 BUT4 BUT5 BUT6 BUT7 FRDY

14 13 8 7 6 1 2 9 4

A B C D E F G H K

DD9

A B C D E F G H

DB4 DB5 DB6 DB7

7 D0 1 D1 2 D2 6 D3

DSDB

5 LK 4 BL

DC

HG4 A B C D E F G

13 12 11 10 9 15 14

R34–R40 150

14 13 8 7 6 1 2 9 4

K

A B C D E F G H K

к коммутаторам DB0-DB7, CRL, CRH, CCL

Рис.14. Микроконтроллер и комплект логики. Схема электрическая принципиальная.

На рисунке 14 показана схема электрическая принципиальная микроконтроллера с ближайшим комплектом логики, т. е. ПЗУ программ (DD2) и регистром демультиплексирования адреса (DD3). Также на схеме имеется демультиплексор для расширения адресного пространства микроконтроллера (DD4) и четыре регистра-дешифратора двоичного кода в код семисегментных индикаторов (DD6 – DD9). Регистр DD5 используется в качестве защёлки для дополнительной индикации (индикаторы множителя и состояния). Продолжение схемы на рисунке 14 изображено далее на рисунке 15. 15

DD11 DSF0 DSF1

13 A0 3 A1

GND

1 E0 2 E1

CRST

На рисунке 15 показан блок дополнительной индикации, цифрового частотомера и синхронизации.

DD18 7 0 6 1 5 2 4 3

DC

R41–R45 330

FRXD FRXH FRXF DSF2 DSF3

15 D0 1 D1 10 D2 9 D3

+5В

VD7

"х10"

VD8

"х100"

+5В CRST CNTI

VD9

"х1000"

VD10

GND "Автоподстройка"

CT2

11 PE 14 R 5 +1 4 -1

3 Q0 2 Q1 6 Q2 7 Q3

DD19

CO0 CO1 CO2 CO3

15 D0 1 D1 10 D2 9 D3 11 PE 14 R 5 +1 4 -1

12 ≥15 13 ≤0

CO4 CO5 CO6 CO7

3 Q0 2 Q1 6 Q2 7 Q3

CT2

12 ≥15 13 ≤0

DD20

RST R49 8,2к

GND

VD11 R47 560

DD12.1

DD12.2,3

1

1

15 D0 1 D1 10 D2 9 D3

GND

R46 150

2

1

3

1

5

ZQ1 20МГц

"Готов" +5В +5В CRST

R48 560

DD13.1 1

4

T

R

5

2 D 3 C

6

4

TG10

DD15

+5В RST TG20

11 PE 14 R 5 +1 4 -1

3 Q0 2 Q1 6 Q2 7 Q3

15 D0 1 D1 10 D2 9 D3

12 ≥9 13 ≤0

11 PE 14 R 5 +1 4 -1

CT10

3 Q0 2 Q1 6 Q2 7 Q3

11

CO0 TG20 CO1 CO2 CO3 CO4 CO5 CO6 CO7

2 3 4 5 6 7 8 9

XR7

1

FRXF

9

FRXH

11

1

1

12 ≥9 13 ≤0

13

1

RST

8 +U 4 -U 1

UGEN

3 2

DB0 DB1 DB2 DB3 DB4 DB5 DB6 DB7

FRGR

11

CO8 CO9 CO10 CO11 CO12 CO13 CO14 CO15

2 3 4 5 6 7 8 9

XR8

1

RG

C

Q0 Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7

D0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7

19 18 17 16 15 14 13 12

DB0 DB1 DB2 DB3 DB4 DB5 DB6 DB7

Z

13

1

12

DD14.1 1

R

T 5

2 D 3 C 4

DD24.1

DD24.2

1 2

4 5

&

3

&

6

CNTI

DD24.3 6

S

10 9

&

8

FRDY FRGR

13 HFM

R

12 D 11 C

T2IN

10

+5В

XR6

T 9

DD24.4 13 12

&

11

CRST

8

S

R55-R61 100к

DA13 +5В -5В GND

12 ≥15 13 ≤0

DD14.2

11 10 & 9

GND

19 18 17 16 15 14 13 12

Z

+5В

1

13 12 &

12

CO12 CO13 CO14 CO15

DD23

Q0 Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7

D0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7

T1IN

6 FRXD

11 PE 14 R 5 +1 4 -1

RG

C

1 2 &

10

3 Q0 2 Q1 6 Q2 7 Q3

CT2

HFM

3 4 & 5

8

15 D0 1 D1 10 D2 9 D3

12 ≥15 13 ≤0

DD10.6

DD17 DD12.4-DD12.6

DD21

CO8 CO9 CO10 CO11

DD22 FRGR

DD16

CT10

3 Q0 2 Q1 6 Q2 7 Q3

+5В

C3 18

15 D0 1 D1 10 D2 9 D3

CT2

11 PE 14 R 5 +1 4 -1

6

S

C4 1-15

CRST

+5В C5 10мкФ

+5В

5 NC 6 NC R52 3к 7

R53 3к

DD10.5 11

1

10

+5В BUT1 BUT2 BUT3 BUT4 BUT5 BUT6 T2IN BUT7

к блоку микроконтроллера RST, TG10, DB0-DB7, FRDY, XR6-XR8, DSF0-DSF3, BUT1-BUT7.

R54 2к +5В GND

T1IN R50 82

к источнику питания +5В, -5В, GND.

R51 8,2к

Рис.15. Блок синхронизации, частотомера и дополнительной индикации.

Синхронизация осуществляется с помощью генератора тактовых импульсов и автоматического формирователя сигнала «Сброс» (при включении питания). Тактовый генератор, собранный на основе кварцевого резонатора, формирует два сигнала с частотами следования тактовых импульсов 10 МГц (для микроконтроллера) и 20 МГц (для частотомера). D-триггер (DD13) является делителем частоты на два (по переднему фронту). На резисторе R49 и конденсаторе C5 собрана схема автоматического формирования сигнала «Сброс» для микроконтроллера, счётчиков и триггеров частотомера.

16

Дополнительная индикация осуществляется с помощью светодиодов VD7 – VD11 подключенных напрямую к регистру дополнительной индикации или через дешифратор DD11. Одним из самых распространённых типов индикаторных светодиодов является АЛ307НМ (зелёный) и АЛ307КМ (красный, только VD10). На последовательной цепи резистора и диода должно падать 5 В, при этом для надёжной работы диода, необходимо, чтобы на нём падение напряжения составило 1,5 В, то на резисторе должно упасть 3,5 В при токе 10 мА (прямой ток); отсюда получим сопротивление резисторов в 330 Ом (из стандартного ряда). Схожие характеристики имеет и семисегментный индикатор АЛС333А, сопротивление балластного резистора следует взять для каждого сегмента равным 150 Ом, т. к. прямой ток диодов для этого типа составляет порядка 20 мА.

UВЫХ 1В 40мВ t

Также следует заметить, что для однозначного распознавания логического уровня при чтении порта P1, следует его линии, связанные с кнопками управления, замкнуть через резистор в 100 кОм (см. рисунок 15). Счётчики DD15 и DD16, три инвертора DD12 и элемент DD17 составляют управляемый с дешифратора DD11 делитель частоты заполнения (см. рисунок 16) на 1, 10 и 100. На компараторе DA13 собран триггер Шмитта, который обеспечивает коэффициент усиления 100 (определяется отношением R51 / R50) и ограничение амплитуды в 4 В, позволяя получить из синусоидального сигнала трапециидальный. Амплитудная характеристика триггера приведена на рисунке 17.

UШ 4В t UT2

UT1

UFRDY

UT1

Однако, как можно увидеть из рисунка 17, триггер имеет U чувствительность 40 мВ, что приводит к неодинаковой длительности состояния логического нуля и логической единицы U на выходе триггера, при этом их соотношение также зависит и от величины входного напряжения. Обе проблемы полностью Рис.16. Временные диаграммы частотомера. исключает включение на выход триггера Шмитта D-триггера (делителя частоты на два, по переднему фронту). Это позволит точно измерять длительность периода. Сигнал с выхода D-триггера (DD14.1) заполняется с помощью элемента И (DD24.1) высокочастотной составляющей с управляемого делителя. Ещё один D-триггер (вход с инвертора) необходим для задержки закрытия регистра на запись до того момента, когда состояние счётчиков (DD18 – DD21) будет стабильным. HFM

CNTI

Если снять состояния двух D-триггеров и произвести с ними операцию логического И (DD24.3), так чтобы низкий уровень на выходе свидетельствовал о том, что в частотомере не происходит счёт и регистры закрыты на запись, следовательно можно их открыть на считывание, или можно обнулить счётчики для следующего счётного цикла. Временные диаграммы частотомера показаны на рисунке 16, функциональные состояния заштрихованы.

UВЫХ 4В

Управление частотомером и дополнительной индикацией со стороны микроконтроллера осуществляется по линиям: • FRDY — перепад низкого уровня свидетельствует о возможности 40мВ 0 U считать значения из регистров или обнулить счётчики для следующего цикла; Рис.17. Амплитудная • DB0 – DB7 — шина данных; характеристика триггера Шмитта. • RST — (Reset) сигнал «Сброс» для микроконтроллера; • TG10 — выход тактовых импульсов (10 МГц); • DSF0 – DSF3 — входы дополнительной индикации; • BUT1 – BUT2 — для подключения балластных сопротивлений; • XR6 — сброс счётчиков; • XR7, XR8 — разрешение выдачи для регистров младших и старших разрядов соответственно. ВХ

В качестве регистров используются микросхемы КР1533ИР33 (фиксация по заднему фронту, выход на три состояния), микроконтроллер — КР1816ВЕ31, РПЗУ — КР558РР3. DD4 — КР1533ИД3; DD6 – DD9 — КР514ИД4; DD10, DD12 — КР1531ЛН1; DD11 — К155ИД4; DD15, DD16 — КР1531ИЕ6; DD17 — КР1531ЛР13; DD13, DD14 — КР1531ТМ2; DD18 – DD21 — КР1531ИЕ7; DD24 — КР1531ЛА3; DA13 — КР554СА3. Резисторы и конденсаторы возможно использовать с отклоненем около ±10%, например, МЛТ-0125 (кроме R52, он — СП3-19). Конденсатор C5 рекомендуется использовать оксидный К50-6, C3 — керамический КД-1, C4 — КТ4-21. 17

Разработка программного обеспечения Основной цикл Разработку программного обеспечения микроконтроллера следует начать с разработки блок-схемы основного цикла работы. Этот цикл должен быть замкнутым и бесконечным. На рисунке 18 показан такой цикл; в этом цикле подпрограммы-обработчики событий выделены как действия. Главный цикл должен осуществлять следующие действия: • обеспечивать начальные установки; • проверять события клавиатуры и частотомера (порт P0); • проверять события таймеров (T1 — таймер перезапуска частотомера, T2 — таймер мерцания индикаторов).

Начало

Начальные установки

P1=AX

0

Обработка прерывания по P1

1

Обработка прерывания по T1

1

Обработка прерывания по T2

1

Подпрограмма выполнения начальных установок изображена более развёрнуто на рисунке 19. Суть этой программы состоит в том, чтобы подготовить порт P1 для чтения с него низких уровней нажатых кнопок или сигнала с частотомера, следовательно в порт изначально можно записать единицы (FFh), что необязательно (т. к. имеется шунт кнопок резисторами R55 – R61).

T1=0 0

T2=0

0 Также подпрограмма начальных установок должна установить в единицы регистры всех полевых ключей, что Рис.18. соответствует их разомкнутому состоянию. Кроме того, в начальных установках следует записать нули в регистры индикаторов, что будет отображаться на цифровом табло как «00,00», а светодиоды множителя частоты, готовности и режима автоподстройки будут потушены.

Основной цикл.

Вход

Следующий фрагмент кода позволит реализовать данную задачу. mov A, #FFh mov P0, A

; записать в порт P0 единицы из аккумулятора

mov A, #03h mov P3, A

; обращение к регистру коммутаторов ёмкостей ; фиксация адреса регистра коммутатора

mov A, #04h

; обращение к регистру коммутаторов ; сопротивлений по младшим разрядам ; фиксация адреса внешнего регистра

mov P3, A mov A, #05h mov P3, A mov A, #FFh mov P3, A mov A, #00h mov P0, A mov A, #00h mov P3, A mov A, #01h mov P3, A mov A, #02h mov P3, A mov A, #FFh mov P3, A

; обращение к регистру коммутаторов ; сопротивлений по старшим разрядам ; фиксация адреса внешнего регистра ; сброс порта P3 (блокирование обращений к ; внешним регистрам) ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ;

выводим нули на шину данных обратимся к регистру индикации (DD5) и зафиксируем его адрес, потушив светодиоды адрес двух младших разрядов индикатора вывод «00» на младшие разряды табло адрес двух старших разрядов индикатора вывод «00» на старшие разряды табло закроем демультиплексор (DD4)

18

Установка порта P1=FF

Установка RC-матриц

Установка индикаторов

Выход

Рис.19. Подпрограмма начальной установки.

При выходе из подпрограммы начальной установки мы получим на табло «00,00», потушенные светодиоды и разомкнутые ключи в RC-матрице; также мы получим содержимое аккумулятора FFh. Далее нужно отследить изменение содержимого порта P1, т. е. определить наличие событий от кнопок или частотомера. Это можно сделать применив код: look_P1:

proc_P1: skip_P1:

push A mov A, P1 mov B, A pop A push A subb A, B jz skip_P1

; сохраняем содержимое A ; считать порт P1 ; записать в регистр B ; считать старое A ; сохраняем содержимое A для сравнения ; сравнить A и B ; обойти программу-обработчик, если на P1 ничего не изменилось ; вход в обработчик ; здесь должен быть обработчик событий порта P1, начинающийся с «pop A» ; выход из обработчика mov A, P1 ; ещё раз прочитать порт P1 ljmp look_P1 ; замыкаем цикл

Далее необходимо проверить, не окончил ли очередной цикл таймер T0. Чтобы задать определённый режим работы таймеров/счётчиков необходимо при начальных установках записать в его регистры соответствующую комбинацию бит. Кроме того, следует также установить в микроконтроллере режимы прерываний, запретив неиспользуемые внешние и разрешив внутренние (по таймерам). В код начальных установок необходимо добавить следующий фрагмент: mov IP, #00h mov IE, #10001010b mov TMOD, #00010001b mov TL0, #00h mov TH0, #00h mov TL1, #00h mov TH1, #00h push A mov A, #FFh mov C, A.0 mov TCON.4, C mov TCON.6, C pop A

; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ;

снимается приоритет прерываний разрешим прерывания по таймерам запретим управление таймером от внешнего источника, при этом, установив его в режим 16-разрядного счётчика обнуляем счётчик T0 (мл. разряды) обнуляем счётчик T0 (ст. разряды) обнуляем счётчик T1 (мл. разряды) обнуляем счётчик T1 (ст. разряды) сохраняем аккумулятор аккумулятор заполняется единицами пишем единицу в бит переноса запускаем таймер T0 запускаем таймер T1 восстанавливаем аккумулятор

Итак, таймер инкрементируется каждый машинный цикл (12 тактовых отсчётов). Как только наступает переполнение, устанавливаются флаги TF0 и TF1 (5-ый и 7-ой биты регистра TCON), и выполняется прерывание по вектору 000Bh для T0 или по 001Bh для T1. Соотвественно по этим адресам должны находится обработчики прерываний вида: int_T0:

LCALL proc_T0 reti

; вызываем подпрограмму обработчика прерываний по таймеру T0 ; возвращаемся к выполнению основного цикла

Таким образом основной цикл позволяет осуществить опрос клавиатуры и частотомера, а также обработку событий таймеров, которые должны контролировать время между циклами автоподстройки частоты и циклами гашения цифрового табло. Техническое задание не предполагает полного описания программ, так что можно ограничиться основным циклом, начальными условиями и подпрограммой установки кодов на коммутаторы RC-матрицы

19

Подпрограмма установки RC-матрицы Подпрограмма должна получить код установки резисторов и конденсаторов в матрице, упакованный в регистры A и B. Этот код формируется подпрограммой, получающей значение кода текущей частоты выходных колебаний и её множителя, и преобразующей этот код в значение периода колебаний и соответствующую комбинацию резисторов и конденсаторов. Код упакован так: Рег.

A

B

Бит

7

6

5

4

3

2

1

0

7

6

Код

Rx.8

Rx.7

Rx.6

Rx.5

Rx.4

Rx.3

Rx.2

Rx.1

Rx.10

Rx.9

5

4

3

2

1

0

Cx.1

Cx.2

Cx.3

Здесь нулевое значение бита означает, что надо замкнуть накоротко резистор с номером RX.Y, где Y — номер резистора в ряду. Например, установка в «0» 2-ого бита регистра A, будет означать замыкание резисторов R1.3, R2.3 и R3.3 в матрице. Аналогично: нулевые значения трёх младших бит регистра B будут расценены как требование подсоединить один из конденсаторов. Следующий код является реализацией подпрограммы установки RC-матрицы: proc_RCO:

push B push A

; сохраняем содержимое регистра B ; и A

mov mov mov mov mov

P0, A A, #04h P3, A A, #FFh P3, A

; ; ; ; ;

выведем мл. разряды кода резисторов на шину данных обратимся к регистру хранения мл. разрядов кода резисторов зафиксируем его адрес

mov A, #F8h orl A, B

; ; ; ; ; ; ; ;

установим в аккумуляторе «11111000b» выделим из регистра B нули в 3-х младших разрядах и запишем результат в A выведем коды конденсаторов на шину данных обратимся к регистру хранения кода конденсаторов зафиксируем его адрес

; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ;

установим в аккумуляторе «00111111b» выделим из регистра B нули в 2-х старших разрядах и запишем результат в A циклический сдвиг влево на один бит и ещё на один, получим в мл. разрядах аккумулятора ст. разряды кода резисторов выведем мл. разряды кода резисторов на шину данных обратимся к регистру хранения ст. разрядов кода резисторов зафиксируем его адрес

mov mov mov mov mov

P0, A A, #03h P3, A A, #FFh P3, A

mov A, #3Fh orl A, B rl A rl A mov mov mov mov mov

P0, A A, #05h P3, A A, #FFh P3, A

pop A pop B

закроем демультиплексор

закроем демультиплексор

закроем демультиплексор

; вернём в исходное состояние аккумулятор ; и регистр B

Следует отметить, что для подпрограммы коррекции частоты не нужно менять диапазон частот (множитель, определяется конденсаторами) и высокоомные резисторы (старшие разряды 10-битного кода резисторов), достаточно поменять только низкоомные. Для этого случая предусмотрим специальную подпрограмму установки RC-матрицы: proc_RCOC:

push A

; сохраняем содержимое регистра A

mov mov mov mov mov

; ; ; ; ;

P0, A A, #04h P3, A A, #FFh P3, A

pop A

выведем мл. разряды кода резисторов на шину данных обратимся к регистру хранения мл. разрядов кода резисторов зафиксируем его адрес закроем демультиплексор

; вернём в исходное состояние аккумулятор

20

Заключение В процессе проектирования устройства были выявлены основные недостатки калиброванного генератора синусоидальных колебаний на основе моста Винна, основным из которых является недостаточная температурная стабильность. Увеличить температурную стабильность частоты удалось с помощью несложного цифрового частотомера погрешность которого составляет не более ±0,1% (на частоте 20 кГц). Микроконтроллер, в свою очередь, должен по результатам измерения частоты (измерение проводится автоматически по истечении заранее установленного пользователем интервала времени), должен подобрать другую комбинацию частотозависимых элементов в RC-матрице. Таким образом, за счёт подобной температурной коррекции удаётся приблизиться по точности повторения калиброванной частоты к генераторам с кварцевым резонатором. Применение быстродействующих ОУ и диодов позволило снизить искажения синусоидальных колебаний на выходе, вызванных немгновенной реакцией цепей ООС на превышение выходного напряжения над допустимым уровнем. Также следует отметить, что цепь ОС заведена с выхода генератора (после усиления по току), что должно обеспечить высокую точность повторения синусоидальных колебаний на нагрузке при изменении её сопротивления в широких пределах, а также исключить искажения в выходном каскаде. Кроме того, прибор оснащён удобными для оператора средствами ввода даных (кнопки) и удобными для восприятия оператором средствами отображения (цифровой семисегментный индикатор и светодиодные единичные индикаторы). Перечисленные выше достоинства позволяют использовать прибор как прецизионное измерительное средство или лабораторный генератор высокой точности. Однако, описанное устройство имеет ряд существенных недостатков: • невысокая температурная стабильность выходного напряжения • высокая стоимость • сложность конструкции Эти недостатки можно компенсировать, если перейти к другому принципу построения генератора, например, к синтезу частот. Тем не менее условия технического задания выполнены: погрешность установки частоты менее 2%, высокая нагрузочная способность (чуть менее 5 Ом), диапазон частот шире, чем 20..20 000 Гц, кроме того, существует полуторное перекрытие поддиапазонов. Следует также отметить, что температурная автокоррекция может позволить получить погрешность задания частоты значительно ниже 1%.

21

Список литературы 1. Алексенко А. Г., Коломбет Е. А., Стародуб Г. И. Применение прецизионных аналоговых микросхем. М.: Радио и связь, 1985. 2. Гутников В. С. Интегральная электроника в измерительных устройствах. Л.: Энергоатомиздат, 1988. 3. Королев Г. В. Электронные устройства автоматики. М.: Высшая школа, 1983. 4. Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники. М:. Мир, 1991. 5. Найдеров В. З., Голованов А. И., Юсупов З. Ф., Гетман В. П., Гальперин Е. И. Функциональные устройства на микросхемах. М.: Радио и связь, 1985. 6. Акулов И. И., Баржин В. Я., Валитов Р. А., Гармаш Е. Н., Кучин Л. Ф., Найдеров В. З., Пуценко В. В., Семеновский В. К., Симонов Ю. Л., Тарасов В. Л., Терехов И. К., Шевырталов Ю. Б., Юнденко И. Н. Теория и расчёт основных радиотехнических схем на транзисторах. М.: Государственное издательство литературы по вопросам связи и радио, 1983. 7. Шкритек П. Справочное руководство по звуковой схемотехнике. М:. Мир, 1991. 8. Боборыкин А. В., Липовецкий Г. Я., Литвинский Г. В., Оксинь О. Н., Прохорчик С. В., Проценко Л. В., Петренко Н. В., Сергеев А. А., Сивобород П. В. Однокристальные микроЭВМ. М.: Бином, 1994. 9. Лебедев О. Н. Микросхемы памяти и их применение. М.: Радио и связь, 1990. 10. Шило В. Л. Популярные цифровые микросхемы. М.: Радио и связь, 1989. 11. Иванов В. И., Аксёнов А. И., Юшин А. М. Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1984.

Полупроводниковые

оптоэлектронные

приборы:

12. Бородин Б. А., Ломакин В. М., Мокряков В. В., Петухов В. М., Хрулев А. К. полупроводниковые приборы. Транзисторы: Справочник. М.: Радио и связь, 1985.

Мощные

13. Баюков А. В., Гитцевич А. Б., Зайцев А. А., Мокряков В. В., Петухов В. М., Хрулев А. К. Полупроводниковые приборы: Диоды, тиристоры, оптоэлектронные приборы. Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1984. 14. Берзан В. П., Геликман Б. Ю., Гураевский М. Н. Электрические конденсаторы и конденсаторные установки: Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1987. 15. Четвертков И. Резисторы. — В помощь радиолюбителю, №109, с. 3. 16. Зиньковский А. Постоянные конденсаторы. — Радио, 1990, №5, с. 75. 17. Горелов С. Операционные усилители. — Радио, 1989, №№ 10, 12, с. 91, 83. 18. Алексеев С. Применение микросхем серии КР1533. — Радио, 1991, №1, с. 50.

22

Приложения Пречень элементов Поз. обозначение

Наименование

Кол.

Примечание

Резисторы R1.1 – R3.1

С2-14-0,125 — 50 Ом ±1%

3

R1.2 – R3.2

С2-14-0,125 — 100 Ом ±1%

3

R1.3 – R3.3

С2-14-0,125 — 200 Ом ±1%

3

R1.4 – R3.4

С2-14-0,125 — 402 Ом ±1%

3

R1.5 – R3.5

С2-14-0,125 — 806 Ом ±1%

3

R1.6 – R3.6

С2-14-0,125 — 1,6 кОм ±1%

3

R1.7 – R3.7

С2-14-0,125 — 3,2 кОм ±1%

3

R1.8 – R3.8

С2-14-0,125 — 6,42 кОм ±1%

3

R1.9 – R3.9

С2-14-0,125 — 12,7 кОм ±1%

3

R1.10 – R3.10

С2-14-0,125 — 25,5 кОм ±1%

3

R4, R5, R55 – R61

МЛТ-0,125 — 100 кОм ±10%

9

R6

МЛТ-0,125 — 1 кОм ±10%

1

R2.a

МЛТ-0,125 — 1 МОм ±10%

1

R2.a

МЛТ-0,125 — 10 МОм ±10%

1

R7

МЛТ-0,125 — 10 кОм ±10%

1

R8, R9

МЛТ-0,125 — 33 кОм ±10%

2

R10, R11

МЛТ-0,5 — 1 Ом ±10%

4

R12 – R32,

МЛТ-0,125 — 150 Ом ±10%

19

R33 R41 – R45

МЛТ-0,125 — 330 Ом ±10%

6

R47, R48

МЛТ-0,125 — 560 Ом ±10%

2

R49, R51

МЛТ-0,125 — 8,2 кОм ±10%

2

R50

МЛТ-0,125 — 82 Ом ±10%

1

R52

СП3-19-0,5 — 3,3 кОм ±10%

1

R53

МЛТ-0,125 — 3,3 кОм ±10%

1

R54

МЛТ-0,125 — 2,2 кОм ±10%

1

R34 – R40, R46

Конденсаторы C1.1, C2.1

К10-43а — 2,21 нФ ±1%

2

C1.2, C2.2

К10-43а — 22,1 нФ ±1%

2

C1.3a, C2.3a,

К10-47а — 0,1 мкФ ±5%

4

C1.3c, C2.3c

К10-47а — 0,01 мкФ ±5%

2

C3

К10-17 — 18 пФ ±10%

1

C4

КТ4-21

1

C1.3b, C2.3b

23

Заменяют подстроечный резистор R2.

Попарно параллельное соедин.

Поз. обозначение C5

Наименование

Кол.

К50-6 — 10 мкФ -20% +80%

Примечание

1

Диоды полупроводниковые VD1 – VD6

2Д522А

6

VD7 – VD9, VD11

АЛ307НМ

4

VD10

АЛ307КМ

1

Пьезоэлементы ZQ1

20 МГц

1

Транзисторы VT1

КТ829А

VT2

КТ853А

Установить на радиатор

Интегральные микросхемы DD1

КР1816ВЕ31

1

DD2

КР558РР3

1

DD3, DD5, DD22, DD23

КР1533ИР33

4

DD4

КР1533ИД3

1

DD6 – DD9

КР514ИД4

4

DD10, DD12

КР1531ЛН1

2

DD11

К155ИД3

1

DD15, DD16

КР1531ИЕ6

2

DD17

КР1531ЛР13

1

DD13, DD14

КР1531ТМ2

2

DD18 – DD21

КР1531ИЕ7

4

DD24

КР1531ЛА3

1

DA1

КР574УД2Б

1

DA2 – DA12

К590КН12

11

DA13

КР554СА3

1

Индикаторы семисегментные HG1 – HG4

АЛС333А

4

24

Список сокращений ТЗ — техническое задание ОС — обратная связь ОУ — операционный усилитель АЦП — аналого-цифровой преобразователь ЦАП — аналого-цифровой преобразователь РЭА — радиоэлектронная аппаратура АРУ — автоматическая регулировка усиления (усилителя) ЭВМ — электронная вычислительная машина ТТЛ — транзисторно-транзисторная логика КМОП — комплементарная МОП МОП — металл-оксид-полупроводник ЭСЛ — эмиттерно-связная логика ПОС — положительная обратная связь ООС — отрицательная обратная связь ИМС — интегральная микросхема ПЗУ — постоянное запоминающее устройство ОЗУ — оперативное запоминающее устройство РПЗУ — репрограммируемое постоянное запоминающее устройство АЛУ — арифметико-логическое устройство

25