Процессы и аппараты защиты окружающей среды: Сборник практических работ по дисциплине

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Ульяновский государственный технический университет

ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ ЗАЩИТЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ Сборник практических работ по дисциплине «Процессы и аппараты защиты окружающей среды»

Составители: И. Г. Кобзарь, В. В. Козлова

Ульяновск 2007

УДК 504(076) ББК 51.26 А 64 Рецензент: заведующий кафедрой «Химия» Ульяновского государственного технического университета, доктор химических наук, профессор Е.С. Климов.

А64

Процессы и аппараты защиты окружающей среды: сборник практических работ по дисциплине «Процессы и аппараты защиты окружающей среды» / сост. И. Г. Кобзарь, В. В. Козлова. – Ульяновск: УлГТУ, 2007. – 27 с. Составлены в соответствии с программой дисциплины «Процессы и аппараты защиты окружающей среды» В указаниях предложены 9 практических работ, которые тематически согласуются с курсом лекций по дисциплине «Процессы и аппараты защиты окружающей среды» Сборник практических работ по курсу «Процессы и аппараты защиты окружающей среды» предназначен для студентов специальности 28020265 «Инженерная защита окружающей среды» Сборник практических работ подготовлен на кафедре «Безопасность жизнедеятельности и промышленная экология».

УДК 504(076) ББК 51.26я7 Учебное издание ПОЦЕССЫ И АППАРАТЫ ЗАЩИТЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ Сборник практических работ Составители: КОБЗАРЬ Иван Григорьевич КОЗЛОВА Вита Вячеславовна, Редактор О. С. Якушкина Подписано в печать 25.12.2005. Формат 60×84/16. Бумага типографская № 1. Печать трафаретная. Усл. печ. л. 3,02. Уч.-изд. л. 2,77. Тираж 50 экз. Заказ . Ульяновский государственный технический университет 432027, г. Ульяновск, ул. Северный Венец, д. 32. Типография УлГТУ, 432027, г. Ульяновск, ул. Северный Венец, д. 32.

© С. И., Кобзарь И. Г., Козлова В. В., составление, 2007 © Оформление. УлГТУ, 2007

Содержание Практическая работа № 1. Расчет циклонов……………………………..........

4

Практическая работа № 2. Расчет пористых металлических фильтров для очистки выбросов от пыли…………………………………………………….....

8

Практическая работа № 3. Расчет скруббера и форсунки…………………… 11 Практическая работа № 4. Расчет процессов и аппаратов адсорбции газов………………………………………..…………………………. 13 Практическая работа № 5. Расчет адсорбера…………………………………. 16 Практическая работа № 6. Расчет процессов и аппаратов экстракции……... 18 Практическая работа № 7. Расчет электрокоагулятора……………………… 20 Практическая работа № 8. Расчет аэротенка………………………………….

22

Практическая работа № 9. Расчет полигона ТБО…………………………….

24

3

Тема: Процессы и аппараты сухой механической очистки газов от пыли ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 1. РАСЧЕТ ЦИКЛОНОВ Цель работы: приобретение навыков по выбору и расчета газоочистных аппаратов (циклонов). Основные положения Принцип работы циклона основано на разделение взвешенных частиц от газового потока под воздействием центробежных сил. Центробежный эффект сильнее проявляется у крупных частиц, поэтому циклоны предназначены для грубой механической очистки выбросов от крупной и тяжелой пыли, например, для улавливания золы, образующейся при сжигании топлива в котлах тепловых станций. Для расчета циклона необходимо иметь следующие исходные данные: − объем очищаемого газа Q, м3/с; − плотность газа при рабочих условиях ρ, кг/м3; − вязкость газа при рабочей температуре µ, Па·с; − дисперсный состав пыли d50; − входная концентрация пыли Свх, г/м3; − требуемая эффективность очистки η. В России принят следующий ряд внутреннего типового диаметра циклонов D, мм: 150; 200; 300; 400; 450; 500; 600; 700; 800; 900; 1000; 1200; 1400; 1600; 1800; 2000; 2400; 3000. Бункеры циклонов имеют цилиндрическую форму диаметром 1,5D для цилиндрических и 1,2D для конических циклонов. Высота цилиндрической части бункера составляет 0,8D. Расчет циклонов ведут методом последовательных приближений. Методика расчета 1. Определяют оптимальную скорость движения газа wопт в зависимости от типа циклона (табл. 1). Таблица 1 Оптимальная скорость движения газа wопт в зависимости от типа циклона Тип циклона wопт, м/с

ЦН-24 4,5

ЦН-15 3,5

ЦН-11 3,5

СДК-ЦН-33 2,0

СК-ЦН-34 СК-ЦН-34м 1,7 2,0

2. Рассчитывают диаметр циклона:

D =

4⋅Q π ⋅ w опт .

(1)

Полученное значение необходимо округлить до ближайшего типового значения. Если значение D превышает максимальное типовое значение, то необходимо применять два или более параллельно установленных циклонов. 3. Рассчитывают действительную скорость потока в циклоне: 4

w = 4·Q/ π·N·D2,

(2)

где N – число циклонов. Значение w не должно отклоняться от wonт более чем на 15 %. 4. Рассчитывают коэффициент гидравлического сопротивления: R = k1·k2·R500,

(3)

где k1 и k2 – поправочные коэффициенты, зависящие от D, Свх и типа циклона (табл. 2 и 3); R500 – коэффициент гидравлического сопротивления при D=500 мм (табл. 4). Таблица 2 Значения k1 при различных D и типов циклонов Тип циклона ЦН-11 ЦН-15, ЦН-24 СДК-ЦН-33, СК-ЦН-34 и 34м

150 0,94 0,85 1,0

200 0,95 0,9 1,0

D, мм 300 0,96 0,93 1,0

450 0,99 1,0 1,0

>500 1,0 1,0 1,0

Таблица 3 Значения k2 при различных Свх и типов циклонов Свх, г/м3 40 0,92 0,91 0,92 0,78 0,93 0,95

Тип циклона ЦН-11 ЦН-15 ЦН-24 СДК-ЦН-33 СК-ЦН-34 СК-ЦН-34м

0 1 1 1 1 1 1

10 0,96 0,93 0,95 0,81 0,98 0,99

20 0,94 0,92 0,93 0,785 0,947 0,97

80 0,90 0,90 0,90 0,77 0,915 –

120 0,87 0,87 0,87 0,76 0,91 –

150 – 0,86 0,86 0,745 0,90 –

Таблица 4 Значения R500 в зависимости от типов циклонов Тип циклона ЦН-11 ЦН-15 ЦН-24

Выхлоп в: атмосферу гидр. сеть 245 250 155 163 75 80

Тип циклона СДК-ЦН-33 СК-ЦН-34 СК-ЦН-34м

Выхлоп в: атмосферу гидр. сеть 520 600 1050 1150 – 2000

5. Рассчитывают значение гидравлического сопротивления: ∆P = Pвх – Pвых =1/2·R·ρrw2.

(4)

6. Определяют эффективность очистки: η = 0,5·(1+Ф(х)),

(5)

где Ф(х) – табличная функция параметра х (табл. 5 и 6): ⎛d ⎞ x = 0,8 ⋅ lg⎜⎜ 50 ⎟⎟ . ⎝ d T50 ⎠ 5

(6)

Таблица 5 Значение d Т50 в зависимости от типа циклона Тип циклона dТ50

ЦН-11 8,5

ЦН-15 4,5

ЦН-24 3,65

СДК-ЦН-33 2,31

СК-ЦН-34 СК-ЦН-34м 1,95 1,3

Таблица 6 Значение Ф(х) в зависимости от параметра х х Ф(х) х Ф(х)

-2,7 0,004 0 0,5

-2,0 0,023 0,2 0,579

-1,6 0,055 0,4 0,655

-1,4 0,081 0,6 0,726

-1,2 0,115 0,8 0,788

-1,0 0,159 1,2 0,885

-0,8 0,212 1,6 0,964

-0,6 0,274 1,8 0,964

-0,2 0,421 2,7 0,997

Значение d50 определяется по формуле:

D ρ чТ µ Т w Т ⋅ ⋅ ⋅ , DT ρч µ w

d 50 = d Т50 ⋅

(7)

где ρч – плотность частицы; µ – вязкость среды; w – скорость потока; DT =600 мм; ρчТ =1930 кг/м3; µТ=22,2·106 Па·с; wТ =3,5 м/с (индекс «т» означает типовое значение параметра). 7. Осуществляют выбор циклона. Если расчетное η меньше требуемого, то необходимо выбрать другой циклон с большим гидравлическим сопротивлением R. Можно пользоваться формулой:

R 1 ⎛ 1 - η1 =⎜ R 2 ⎜⎝ 1 - η 2

2

⎞ w 1 D1 ⎟⎟ ⋅ ⋅ , w 2 D2 ⎠

(8)

где индексы 1 и 2 соответствуют двум различным циклонам. 8. Рассчитывают конструкционные размеры циклона (рис. 1 и 2, табл. 7) в соответствии с диаметром D выбранного циклона: х = k·D,

(9)

где х – параметр циклона (диаметр, ширина, высота); k – коэффициент пропорциональности (табл. 7). Радиус улитки: ρ = D/2 + b·φ/2·π, (10) где b – ширина входного патрубка; φ=135°=2,35 рад. Таблица 7 Значения коэффициента пропорциональности k Параметр

Тип циклона ЦН-11 ЦН-15 ЦН-24 СДК-ЦН-33

1 Диаметр выхлопной трубы d Диаметр пылевыпускного отверстия d1 Диаметр входного патрубка b Длина входного патрубка l

2

3 0,59 0,3–0,4 0,2

6

4

5 0,334 0,334 0,264 0,6

СК-ЦН-34

СК-ЦН-34м

6 0,34 0,23 0,214

7 0,22 0,18 0,18

1 Высота входного патрубка а Высота выхлопной трубы (ВТ) hт Высота внешней части (ВТ) hв Высота цилиндрической части Нц Высота конуса Нк Высота установки фланца hфл Общая высота циклона Н

2 0,48 1,56 0,3 2,06 2,0

3 0,66 1,74 0,3 2,06 2,0

4 1,11 2,11 0,4 2,11 1,75

4,38

4,56

4,26

5 0,535 0,535 0,535 3,0 0,1 3,835

6 0,515 0,515 0,2–0,3 0,515 2,11

7 0,4 0,4

2,925

3,3

0,4 2,6

9. Начертить схему циклона и проставить конструкционные размеры в миллиметрах.

Рис. 1

Рис. 2 Таблица 8 Варианты задач (исходные данные)

№ вар. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

Тип циклона ЦН-11 ЦН-11 ЦН-15 ЦН-15 ЦН-24 ЦН-24 СДК-ЦН-33 СК-ЦН-34 СК-ЦН-34м ЦН-11 ЦН-11 ЦН-15 ЦН-15 ЦН-24 ЦН-24 СДК-ЦН-33 СК-ЦН-34 СК-ЦН-34м

Q, м3/с 12 15 17 20 25 30 8 5 1 10 14 16 22 20 25 9 7 3

Свх, г/м3 40 120 80 10 20 40 150 80 40 80 80 40 20 40 80 120 80 40

ρг, кг/ м3 1,34 1,35 1,36 1,37 1,38 1,39 1,33 1,32 1,31 1,24 1,25 1,26 1,27 1,28 1,29 1,35 1,37 1,39 7

ρч, кг/ м3 1930 2230 1650 1700 1750 1900 2130 2050 2100 1900 2130 1750 1800 1850 1950 2230 1700 1900

µ·106, Па·с 22,2 22,1 22,0 21,9 21,8 21,7 21,6 21,5 21,4 21,2 21,1 21,0 22,9 22,8 22,7 22,0 21,7 21,7

η 0,95 0,65 0,75 0,95 0,90 0,85 0,65 0,75 0,75 0,90 0,75 0,85 0,85 0,80 0,85 0,90 0,85 0,80

Тема: Процессы и аппараты фильтрации газов (воздуха)

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 2. РАСЧЕТ ПОРИСТЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ФИЛЬТРОВ ДЛЯ ОЧИСТКИ ВЫБРОСОВ ОТ ПЫЛИ Цель работы: приобретение навыков и знаний по расчету и конструкции пористых фильтров. Основные положения Процесс фильтрации основан на задержании частиц примесей в пористых перегородках при движении дисперсных систем через них. Процесс фильтрации характеризуется следующими параметрами: эффективность очистки, тонкость очистки, пористость, скорость фильтрации, пропускная способность, гидравлическое или аэродинамическое сопротивление. Абсолютная тонкость очистки – это максимальный размер частиц, прошедших через фильтр. Номинальная тонкость очистки – это размер частиц, для которых фракционная эффективность очистки равна 0,97. Предпочтительный ряд: 1; 2; 5; 10; 16; 25 мкм и т. д. Пористостью фильтроэлемента называется отношения объема пустот (Vn) к полному объему фильтроэлемента (V):

П=Vп/V.

(1)

Скорость фильтрации – это отношение объемного расхода Q (м3/с) очищаемого вещества к площади фильтрующей поверхности F (м2):

w=Q/F.

(2)

Удельная массовая пропускная способность фильтра G кг/(м2·с): G=wρ,

(3)

где ρ – плотность очищаемого вещества, кг/м3. Гидравлическое (аэродинамическое) сопротивление фильтра – это разность давлений на входе и выходе фильтра. При проектировании назначается начальное и конечное сопротивление фильтра. При достижении конечного сопротивления процесс фильтрации прекращается, и фильтр подвергается регенерации. Методика расчета 1. Выбирают материал для изготовления фильторэлемента, исходя из условия эксплуатации фильтра, прочностных, коррозионных характеристик материала и экономических соображений (или по варианту). 2. Определяют максимальный размер пор dп макс, мкм:

dп макс = 3·dто абс, где dто a6c – абсолютная тонкость очистки, мкм. 3. Определяют средний размер пор dп ср, мкм: 8

(4)

dп ср = 1,25· dп макс·П0,3, (5) где П – пористость фильтроэлемента. 4. Определяют размер частиц порошка для изготовления фильтроэлемента dч ср, мкм: (6) dч ср = dп ср/ П2. 5. Назначают толщину фильтроэлемента h по технологическим и прочностным соображениям в пределах 0,25–5мм (обычно – 1мм). 6. Находят скорость потока в порах wп, м/с:

wп =

∆Р нач ⋅ d п2 ср 208 ⋅ h ⋅ µ

,

(7)

где ∆Рнач – начальное сопротивление фильтра, Па; µ – вязкость фильтруемого вещества, Па·с. 7. Определяют площадь фильтрации F, м2: F=

Q . wп ⋅П

(8)

8. Определяют расчетное конечное сопротивление фильтра ∆Ркон р, Па:

∆Р кон р

∆Р нач ⎡ = ⋅ ⎢ 1 − e − A⋅B⋅h h ⎣

(

)

⎛ e A⋅q вх ⋅τ − 1 ⎞ ⎤ ⎟⎟ + h ⎥ , ⋅ ⎜⎜ А В ⋅ ⎝ ⎠ ⎦

(9)

где А – опытный коэффициент, зависящий от размеров частиц и размер пор: для очистки газов А=5,25·103 с–1, для очистки жидкостей А=10 с–1; τ – время работы фильтра, с; qвх – объемное содержание твердых частиц в фильтруемом веществе на входе фильтра: qвх=Свх/ρч, Свх – концентрация загрязнителя, кг/м3; ρч – плотность частиц загрязнителя, кг/м3; В рассчитывают по формуле, с/м: В=

П ⋅ (1 − П О ) , wф

(10)

где скорость фильтрации wф=П·wп, м/с; пористость осадка ПО=0,5. 9. Определяют максимально допустимое время работы фильтра (если ∆Ркон р отличается от заданного ∆Ркон) τ, c: τ=

⎡ ∆Pкон р А ⋅ В ⋅ h ⎤ 1 ⋅ ln ⎢1 + ⋅ − A ⋅B⋅ h ⎥ . А ⋅ q вх ⎣ ∆Р нач 1 − e ⎦

(11)

10. Определяют эффективность очистки:

η=

q вх − q вых ⋅ 100 % , q вх

(12)

где:

q вых

⎛ e A⋅q вх ⋅τ м + е А⋅В⋅h − 1 ⎞ 1 ⎟⎟ . = ⋅ ln ⎜⎜ A⋅B⋅ h А ⋅ τм e ⎝ ⎠ 9

(13)

Если конечные данные не удовлетворяют требованиям, то расчет производят вновь, изменив размеры фильтроэлемента или структурные свойства его материала. Примечание: единицы измерения величин в формулах необходимо перевести в систему СИ. Задание Выполнить расчет фильтра для очистки воздуха от пыли глинозема, при нормальном атмосферном давлении и температуры воздуха 20 °С. Требуемая тонкость очистки dто абс. Наибольшее допустимое (конечное) сопротивление фильтра ∆Р кон. Начальное сопротивление фильтра ∆Р нач=10 кПа. Время непрерывной работы фильтра τ. Расход воздуха Q. Концентрация пыли в воздухе Свх. Плотность частиц загрязнителя ρч=3,9·103кг/м3. Вязкость воздуха при 20 °С: µ=18·10–6 Па·с. Таблица 1 Исходные данные (варианты) № вар

Q, м3/ч

Свх мг/м

1, 10 2, 11 3, 12 4, 13 5, 14 6, 15 7, 16 8, 17 9, 18

150 160 120 140 100 130 170 100 180

5 10 15 20 25 30 35 40 45

dто абс, ∆Ркон, мкм кПа 5 4 3 10 16 25 10 16 25

20 25 15 20 15 20 25 15 20

τ, ч

Пористый материал

Форма частиц

П

h, мм

50 45 40 35 30 25 20 15 10

Бронза Ст50ХГ Ст50ХГ Ст50ХГ

Сфера Сфера 80 % Сф 20 % Сф

Ст50ХГ

Лепестковая

Железо

Тарельчатая

Бронза

Сфера

0,33 0,25 0,30 0,28 0,26 0,24 0,38 0,42 0,35

1 0,7 0,5 2 3 4 2 3 4

10

Тема: Процессы и аппараты мокрой очистки газов

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 3. РАСЧЕТ СКРУББЕРА И ФОРСУНКИ Цель работы: Применение приобретенных знаний и навыков при расчете скрубберов и фарсунок. Основные положения Форсунки используются для распыления жидкости и газа в различных аппаратах защиты окружающей среды (аппараты мокрой очистки газов, абсорберы, адсорберы, аппараты биохимической очистки газов). Мокрая очистка эффективнее сухой очистки за счет контакта пыли или газа с каплями жидкости. Форсунки можно разделить на три класса: центробежные, центробежно-струйные, ударно-струйные. В данной работе рассматривается центробежно-струйная форсунка с завихряющими вставками (рис. 1). Для расчета фарсунки необходимы следующие данные: − требуемая производительность Q (м3/с); − перепад давления ∆Р ж (Па); Рис. 1 − корневой угол факела β (град); − свойства жидкости: плотность ρж (кг/м3), вязкость µж (Па·с), поверхностное натяжение σ; − свойства газа: плотность ρг (кг/м3), вязкость µг (Па·с); − коэффициент расхода γ. Методика расчета I. Расчет скруббера 1. Определяют сечения скруббера S, м2: Q S= г , (1) υ где Qг − объемный расход очищаемого газа, м3/с; υ − скорость пропускания потока, м/с. 2. Определяют диаметра скруббера скр, м: 4 ⋅S D скр = . (2) π 3. Определяют высоты скруббера Нскр, м:

Нскр = (3…4)·Dскр. II. Расчет форсунки 1. Определяют диаметр сопла форсунки dc, м: 4⋅Q dc = , π ⋅ γ ⋅ 2 ⋅ ∆Pж /ρ ж 11

(3)

(4)

2. Определяют диаметр вкладыша и равный ему внутренний диаметр пуса форсунки D, мм: D = 1,925· dc. При dc<14 мм значения D принимают 27 мм. 3. Определяют высоту вкладыша h, мм: h = 2,5+2·dc. 4. Определяют длину соплового канала l1, мм: l1 = (0,5÷1,0)·dс. 5. Определяют высоту камеры смещения l2, мм: D − dc l2 = θ, 2 ⋅ tg 2 где θ=110–130° – угол конусности камеры. 6. Определяют диаметр центрального канала, d0, мм:

кор(5)

(6) (7) (8)

d 0 = d c ⋅ 0.676 − 0.024 ⋅ d c . (9) 2 7. Определяют суммарную площадь закручивающих каналов Sк, мм : Sк = 1,075·π·d02. (10) 8. Определяют угол наклона закручивающих каналов: 0,58

⎛ d02 ⎞ lgα 0.053 ⋅ γβ ⋅ ⎜⎜ 2 ⎟⎟β + 0,32 , ∆Рж,=М Па 1,10 3000 3 30 0,5 0,85 d c 60 ⎠5 2,11 2500 2,5 25 0х,4 0,80 ⎝ 6 переводят в град, где x=lgα. рад; 3где ,12 β в 2 000 далее 2 находят 20 α=100,3(рад) и 0,78 70 4,13 9. 1Определяют 500 1.5 1 5 0 , 2 0 , 7 3 7 5 размер закручивающих каналов а, мм: 5,14 1000 1 10 0,15 0,70 80 6,15 7,16 8,17 9.18

500 2200 1800 1200

0,5 2,2 1,8 1,2

5 22 18 12

0,15 0,45 а 0,22 0,25

=

0,65 0,67S к 0,75 n0,7⋅9cosα

60 70 ,80 65

(11)

(12)

где n=4÷6 – число каналов. 10. По необходимости определяют средний объемно-поверхностный диаметр капель жидкости dж, мм: dж = 0,154·∆Рж0,44·dс0,23, (13) где ∆Рж в МПа, dс в мм. Таблица 1 Исходные данные (варианты) № вар.

Qг, м3/ч

3 /ч

υ, м/с

12

Тема: Процессы и аппараты физико-химической очистки газов

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 4. РАСЧЕТ ПРОЦЕССОВ И АППАРАТОВ АДСОРБЦИИ ГАЗОВ Цель работы: Применение приобретенных знаний при расчете процесса адсорбции и аппарата адсорбера. Основные положения При проектировании адсорбера необходимы следующие исходные данные: − объемный расход очищаемого газа (воздуха) Q, м3/с; − концентрация примеси С0, кг/м3; − свойства очищаемого газа (температура, плотность, вязкость); − давления отходящих газов. Методика расчета 1. Выбирают рабочую температуру (минимально возможную) и тип сорбента. Выбор сорбента проводится по изотерме адсорбции при данных t и С0. В данной расчетной работе параметры сорбента приведены в таблице исходных данных (вариантов). 2. Рассчитывают коэффициент диффузии примеси в воздухе D, м2/с: 0,00435 ⋅ T1,5 1 1 D= ⋅ − , P (VmA + VmB ) M A M B

(1)

где Т – температура потока, К; Р – давление (атмосферное), Па; VmA, VmB, M A и МB – мольные объемы (см3/моль) и массы (кг/кмоль) соответственно примеси (А) и воздуха (В). Мольные объемы определяют как сумму атомных объемов элементов. Мольные массы определяют как сумму атомных масс элементов. Для воздуха: VmВ=29,9 см3/моль; МB=29 кг/кмоль. 3. Рассчитывают коэффициента массопередачи К, 1/с: 0,54

D⋅υ К = 1,6 ⋅ 0,54 0 1,46 , ν ⋅dЗ

(2)

где D – коэффициент диффузии, м2/с; ν – кинематическая вязкость очищаемого газа, м2/с (для воздуха, при 20 °С ν=16·10–6 м2/с, плотность ρ=1,2 кг/м3); dЗ – размер зерна сорбента, м. 4. Определяют время процесса адсорбции τ, с:

⎛ С⋅Н C −b⋅ τ=⎜ ⎜ υ 0 ⋅ С0 K ⋅ C0 ⎝

⎞ ⎟ ⎟, ⎠

(3)

где С=α·ρн – концентрация адсорбируемого вещества в адсорбенте, равновесная с концентрацией потока, кг/м3; Н – высота слоя адсорбента, принимаем Н=1м;

13

υ0 – скорость газового потока, поступающего в адсорбер, принимаем υ0=0,5 м/с. Коэффициент b определяется в зависимости от концентрации примеси на входе адсорбера С0, и требуемой концентрации примеси на выходе адсорбера С1 (табл. 1), принимаем С1=0,5 г/м3. Таблица 1 Значения коэффициента b C1/С0, b

0,005 1,84

0,006 1,80

0,007 1,76

0,008 1,73

0,009 1,70

0,010 1,67

0,012 1,62

0,014 1,58

0,030 1,35

5. Определяют минимально необходимую массу сорбента m, кг: m=

Q ⋅ C0 ⋅ τ , α

(4)

где α – статическая поглотительная способность сорбента в рабочих условиях, кг/кг; К3=1,2 – коэффициент запаса. 6. Коэффициент формы зерен, учитывающий неравную доступность всей поверхности зерна обдувающему потоку: Кф =

1,5 ⋅ d З ⋅ l З

(l З + 0,5 ⋅ d З ) ⋅ (1,5d З 2 ⋅ l З )

1,3

,

(5)

где dЗ – диаметр зерен, мм. 7. Пористость слоя сорбента: ρк − ρн , ρк где ρк и ρн – кажущаяся и насыпная плотность сорбента, кг/м3. 8. Эквивалентный диаметр зерен dЭ, м : П=

dЭ =

П ⋅ d З ⋅ lЗ

(1 − П ) ⋅ (0,5 ⋅ d З + l З )

1,3

=

П ⋅ dЗ , 1,5 ⋅ (1 − П )

(6)

(8)

где dЗ – диаметр зерен, м; П – пористость слоя сорбента. 9. Критерия Рейнольдса, учитывающий характер потока:

Re =

υ0 ⋅ d Э ⋅ ρг , µ

(9)

где υ0=0,5 м/с; ρг=1,2 кг/м3; µ=19,2·10–6 Па·с. 10.Коэффициент гидравлического сопротивления: при Re<50

R=220/Re,

(10)

при 50≤Re<7200

R=11,6/Re0,25.

(11)

11.Определяют скорость потока газа υ (м/с) через адсорбер в зависимости от падения давления, параметров сорбента и газа:

14

υ=3

4 ⋅ K ф ⋅ ∆Р ⋅ d Э ⋅ П ⋅ ρ н ⋅ Q 3 ⋅ R ⋅ρ г ⋅(1 − П ) ⋅ m

,

(12)

где ∆Р – падение давления, Па. 12.Диаметр адсорбера DA, м: 4⋅Q . π⋅υ⋅П 13.Длина (высота) слоя сорбента L, м: 4⋅m L= 2 . π ⋅ ρн ⋅ DA DA =

(13)

(14) Таблица 2

Исходные данные (варианты) № вар. 1, 10 2, 11 3, 12 8, 13 5, 14 6, 15 7, 16 8, 17 9, 18

Q, м3/ч 600 650 700 300 350 500 550 400 450

Вещ. СО SO2 NO NH3 H2S Cl2 С6Н6 Cl I2

VmA, C0 3 см /моль г/м3 30,7 100 44,8 90 23,6 80 25,8 70 32,9 60 48,4 50 96,0 40 24,6 65 71,5 85

15

dЭ, мм 4 3 5 2 6 4 7 5 6

ρн, кг/м 500 450 400 350 550 600 500 450 400

ρк, кг/м3 750 700 650 550 800 850 750 700 650

α, кг/кг 0,30 0,29 0,28 0,27 0,26 0,25 0,29 0,27 0,26

∆Р, кПа 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2

Тема: Процессы и аппараты физико-химической очистки сточных вод

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 5. РАСЧЕТ АДСОРБЕРА Цель работы: приобретение навыков расчета адсорбционных устройств по очистке сточных вод от загрязнений Основные положения Сточные воды образуются на многих участках различных производств. На участках нанесения гальванических покрытий образуется сточная вода, загрязненные кислотами, тяжелыми металлами и их солями и другими веществами, в том числе цианидами. Сточную воду необходимо очистить перед сбросом. Наиболее эффективным способом является адсорбция. При подаче озона в сточную воду цианид-ионы окисляются:

CN– + O3 = CNO– +O2. По мере окисления цианид-ионов в сточной воде появляются цианит-ионы CNO–. Около 30 % цианит-ионов окисляются по схеме: 2CNO– + 3O = 2NCO3+3O2 Остальные цианит-ионы гидрализуются в сточной воде с образованием NH3 и окислением до NO3. Для подачи озоновоздушной смеси в адсорбер и ее равномерного распределения используют шамотно-силикатные пористые элементы в виде патронов с замкнутым дном (наружный диаметр – 50 мм, внутренний – 30мм, длина – 230 мм, средний размер пор – 0,1 мм). Для расчета адсорбера необходимы следующие исходные данные: расход сточной воды, концентрация загрязнителя в сточной воде. Методика расчета 1. Определяют объем адсорбера V, м3: Q⋅ τ⋅ k V= , (1) y⋅n где Q – расход сточной воды, м3/ч; τ – время цикла очистки (заполнение, обезвреживание, опорожнение); k – коэффициент запаса (1,15–1,2); у – коэффициент заполнения адсорбера (0,6–0,8); n – количество адсорберов (обычно 2). Выбирают фактический объем VH адсорбера по ряду номинальных внутренних объемов сосудов и аппаратов (ближайшее значение к расчетному) по табл. 1. Таблица 1 Ряд номинальных внутренних объемов сосудов и аппаратов Vн, м3 0,010 0,016 0,025 0,040 0,063

0,100 0,125 0,160 0,200 0,250

0,32 0,40 0,50 0,63 0,80

1,00 1,25 1,60 2,00 2,50

3,2 4,0 5,0 6,3 8,0 16

10 – 16 20 25

32 40 53 63 80

100 125 160 200 500

320 400 500 – –

2. Определяют высоту адсорбера Н, м: 4 ⋅ Vн H= , (2) π ⋅ D2 где D – диаметр адсорбера, выбирается из конструкционных соображений (отношение высоты к диаметру x=H/D=l,2–l,5; D=(4V/xπ)1/3). 3. Определяют расход озона, необходимого для окисления QО, кг/с: QО=CО·Q,

(3)

где Q – расход сточной воды, м3/с; С0 – необходимая концентрация озона в адсорбере, кг/м3: CО=∆CCN·MО/MCN, (4) где М0 и MCN – молекулярные массы озона и цианида; ∆CCN – разность концентраций цианидов в сточной и очищенной воде. Обычно: ∆CCN=CCN·ПДКCN.

(5)

4. Определяют количество аэрируемых элементов: nэ=QОВ/Qэ,

(6)

где QОВ – максимальный расход озоновоздушной смеси, м3/с: Q ⋅ (273 + t ) ⋅ P0 Q OB = O , (7) (273 + t 0 ) ⋅ Pa где t – температура воздуха на выходе теплообменника; Ра – давление на входе в адсорбер; t0, Р0 – при нормальных условиях: t0=0°; Р0=0,1 МПа; Qэ – допустимый расход воздуха через аэрируемый элемент, м3/с: Qэ=K·∆P·h·f,

(8)

где К – коэффициент воздухопроницаемости элемента, м3/м2; ∆Р – перепад давления на элементе, МПа; h – толщина элемента, м; f – площадь фильтрации одного элемента, м2. 5. Определяют эффективность очистки: С − ПДК CN η = CN . (9) C CN Таблица 2 Исходные данные (варианты) № вар. 1, 10 2, 11 3, 12 4, 13 5, 14 6, 15 7, 16 8, 17 9, 18

Q, м3/ч 6 8 10 12 14 16 18 20 22

CCN, кг/м 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,01

k 1,15 1,16 1,17 1,18 1,19 1,20 1,15 1,16 1,17

τ, ч 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00

17

n 1 1 2 2 2 2 2 2 2

Рa, МПа 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,18 0,17 0,16 0,15

Qэ, м3/с 0,0020 0,0025 0,0030 0,0035 0,0040 0,0045 0,0050 0,0055 0,0020

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 6. РАСЧЕТ ПРОЦЕСОВ И АППАРАТОВ ЭКСТРАКЦИИ Цель работы: приобретение навыков расчета процессов экстракции для очистки сточных вод. Основные положения Экстракция – это избирательное извлечение компонента из жидкости с помощью жидкого растворителя. Экстракция предполагает взаимную нерастворимость фаз. Очищаемую фазу называют рафинадом (Р). Фазу, которая обогащается веществом (В) загрязнителя, называют экстрагентом (Э) – до контакта, и экстрактом – после контакта. Одним из условий процесса экстракции является достаточная разность плотностей фаз, и соответственно, в схемах обозначаются: ТФ – тяжелая фаза; (обычно Р); ЛФ – легкая фаза (обычно Э). Методика расчета 1. Фактор экстракции: С ВХ −1 , (1) С ВЫХ где Свх и Свых – входная и требуемая выходная (ПДК) концентрация загрязняющего вещества в сточной воде. 2. Объемный расход экстрагента, м3/ч: ψ=

QЭ =

ψ ⋅ Q СВ , m

(2)

где QCB – расход сточной воды, м3/ч; m – коэффициент распределения. 3. Концентрация извлеченного вещества в экстракте (при исходном чистом экстрагенте) СЭ, мг/л:

СЭ =

m ⋅ C ВХ . 1+ ψ

4. Требуемая степень экстракции: m ⋅ QЭ ψ η= = . 1 + ψ Q СВ + m ⋅ Q Э 5. Поперечное сечение аппарата S, м2:

S=

QCB + QЭ , w

(3)

(4)

(5)

где QСВ, QЭ – расход сточной воды и экстрагента, м3/с; w – скорость потока, м/с (в расчетах w=0,02 м/с) 6. Диаметр колонны d, м: 4⋅S d= . (6) π

18

7. Высота колонны (из конструкционных соображений) H, м: H=7·d.

(7)

8. Высота вывода ТФ (из уравнения сообщающихся сосудов) h, м: ρЛ ⋅ h Л +h Т , ρТ

h=

(8)

где ρл и ρт – плотности ЛФ и ТФ. В нашем случае в качестве плотности ТФ принимается плотность воды: ρт=1000 кг/м3; hл и hT – высоты ЛФ и ТФ (рис. 1). Принимая, что Н= hл+hт, можно задать hл или hт (например, hл=Н/7) и рассчитать высоту вывода ТФ.

Рис. 1. Таблица 1 Исходные данные (варианты) № вар. 1, 10 2, 11 3, 12 4, 13 5, 14 6, 15 7, 16 8, 17 9, 18

Загрязняющее вещество Анилин Бензойная к-та Мурав. альдегид Пикриновая к-та Пиридин Салициловая к-та Толуидин Фенол Хлоруксусная к-та

Экстрагент

ρл, кг/м3 867 867 814 879 867 790 879 867 814

Толуол Толуол Амил. спирт Бензол Толуол Ацетон Бензол Толуол Амил. спирт

19

m 19 12 3 5 9 126 60 9 3,6

QСВ, м3/с 70 60 50 90 100 110 80 130 120

СВХ, мг/м3 2,2 12 15 13 5 10 14 2 9

СВЫХ, мг/м3 0,1 0,5 0,6 0,5 0,2 0,4 0,5 0,1 0,3

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 7. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРОКОАГУЛЯТОРА Цель работы: приобретение навыков расчета электрокоагулятора для очистки сточных вод. Основные положения Коагуляция – процесс укрупнения дисперсных частиц в результате их взаимодействия с коагулянтами, которые в воде образуют хлопья гидроксидов металлов. Хлопья улавливают частицы и оседают под действием силы тяжести. В качестве коагулянтов применяют соли алюминия (сульфат алюминия, хлорид алюминия), железа (хлорид железа) и их смеси. Их расход составляет 0,1–5 кг/м3. Электрокоагуляция – процесс образования нерастворимых гидроксидов в сточной воде под действием электрического поля. Электрокоагулятор (рис. 1) оснащен блоком электродов из стали или сплавов алюминия. На электроды подается постоянное напряжение 12–24 В, при этом токовая нагрузка составляет 250–4000 А. Под действием электрического поля дисперсные системы коагулируют с гидроксидами железа или алюминия, переходящими в воду с электродов и выпадают в осадок. Несмотря на значительный расход электроэнергии электрокоагуляционная очистка сточных вод позволяет перейти на оборотное водоснабжение, так как при этом эффективность очистки составляет 0,9–0,95, вода практически полностью очищается от бактерий. Это приводит к увеличению срока службы воды, исключает кожные заболевания обслуживающего персонала. Методика расчета 1. Полезный объем злектрокоагулятора V, м3:

V=n·Q·t,

(1)

где n – число электрокоагуляторов (не менее 2); Q – расход сточной воды м3/ч; τ – продолжительность обработки сточной воды, ч. Оптимальная продолжительность обработки составляет τ=1–5 мин. 2. Общая высота электрокоагулятора H, м: H=h+h1+h2,

(2)

где h=0,8–1 м – рабочая высота слоя жидкости; h1=0,05– Рис. 1. Схема электро0,l м – высота слоя пены; h2=0,2–0,3 м – высота бортов коагулятора: над уровнем пены. 1 – корпус; 2 – электроды; 3. Общее число электродов m: 3 – источник питания B − 2⋅a m= , (3) c+ b где В – ширина (внутренний диаметр) установки, м; а=0,05 м – расстояние от стенки установки до крайнего электрода; с=0,01–0,02 м – расстояние между электродами; В=0,005–0,008 м – толщина электрода. 20

4. Площадь одного электрода f, м2: f=(L–0,l)·h,

(4)

где L – поперечный размер установки, м: L=V/(B·h·n). 5. Общая масса электродной системы М, кг: M=f⋅m⋅b⋅ρ,

(5)

где ρ − плотность материала электродов, кг/м3. Плотность стали (железа) ρ= 7900 кг/м3, плотность алюминия ρ=2700кг/м3. 6. Сила тока I, А: I=k⋅Q, (6) где k − удельное количество электричества, необходимое для растворения металла электродной системы, А·ч/м3. Для стальных электродов k=73,4 А⋅ч/м3, для алюминиевых − 55 А⋅ч/м3. 7. Расход материала электродов G, г/м3: G=k⋅γ⋅N,

(7)

где γ=0,4 − коэффициент выхода по току; N − электрохимический эквивалент металла, г/А⋅ч. Для стали (железа) N=0,695 г/А⋅ч, для алюминия N=0,336 г/А⋅ч. 8. Продолжительность работы электродной системы τс, сут.: 1000 ⋅ M ⋅ β τc = , (8) G ⋅ Qc где ρ=0,8−0,9 − коэффициент использования электродной системы; Qc − суточный расход сточной воды м3/сут.: Qc=Q⋅τч, где τч − продолжительность работы аппарата в сутки, ч/сут. 9. Начертить схему электрокоагулятора (одного) с конструктивными размерами (рис. 1). Таблица 1 Исходные данные (варианты) № вар. Q, м3/ч

n

B, м

τ, мин

h, м

h1, м

h2, м

а, м

с, м

b, м

1, 10 5 2 1,4 1 0,80 0,05 0,20 0,05 0,01 0,005 2, 11 10 3 1,5 1 0,85 0,06 0,25 0,05 0,02 0,006 3, 12 15 4 1,6 2 0,90 0,07 0,30 0,05 0,01 0,007 4, 13 20 5 1,7 3 0,95 0,08 0,20 0,05 0,02 0,008 5, 14 25 6 1,8 4 1,00 0,09 0,25 0,05 0,01 0,008 6, 15 30 7 1,9 5 0,95 0,10 0,30 0,05 0,02 0,007 7, 16 35 8 1,0 3 0,90 0,07 0,20 0,05 0,01 0,006 8, 17 40 9 1,1 2 0,85 0,06 0,25 0,05 0,02 0,005 9, 18 45 10 1,2 1 0,80 0,05 0,30 0,05 0,01 0,005 Примечание: варианты 1−9 − стальные электроды; варианты 10−18 − алюминиевые электроды

21

Тема: Биологическая очистка сточных вод

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 8. РАСЧЕТ АЭРОТЕНКА Цель работы: приобретение знаний и навыков по расчету процессов и сооружений биологической очистки сточных вод. Основные положения Аэротенк представляет собой открытий бассейн, оборудованный устройствами принудительной аэрации. В аэротенках в качестве окислителя используется воздух, в окситенках − технический Киород или обогащенный кислородом воздух. Задача технологического расчета аэротенков − определение основных параметров системы (длительность аэрации, расход воздуха, объем), по которым устанавливаются размеры сооружения. Типовые аэротенки имеют размеры 36−114 м в длину, 8−36 м в ширину и 3−5 м в глубину. Имеются следующие типовые данные: 1) число коридоров − 2, 3 и 4; 2) ширина коридоров − 4, 5, 6 и 9 м; 3) шаг длины коридора − 6 м (длина стандартной панели); 4) рабочая глубина − 3,2; 4,4 и 5 м Методика расчета 1. Длительность аэрации τ (ч) рассчитывается по формуле: L − L1 τ= 0 , (1) a ⋅ρ где L0 и L1 − БПКполн поступающей сточной и очищенной воды соответственно, мг/л; а − концентрация ила в аэротенке, г/л; ρ − скорость окисления загрязнения на 1 г сухой биомассы, мг (БПК)/(г⋅ч). 2. Удельный расход воздуха Д, м3 воздуха/м3 сточной воды: z ⋅ (L0 − L1 ) Д= , (2) 100 ⋅ k 1 ⋅ k 2 ⋅ n 1 ⋅ n 2 ⋅ (c − b) где z − удельный расход кислорода, мг О2/мг БПК (z=2 мг/мг); k1 − коэффициент, учитывающий тип аэратора, являющейся функцией площади, занятой аэраторами по отношению к площади зеркала воды в аэротенке; k2 − коэффициент, учитывающий глубину (h) погружения аэратора (k2=h0,67); n1 − коэффициент, учета температуры; n2 − коэффициент качества воды; с − растворимость кислорода, мг/л; b − допустимая минимальная концентрация кислорода, которая не лимитирует скорость окисления (принимаем b=3 мг/л). Коэффициент, учета температуры и растворимость кислорода в зависимости от температуры, представлены в табл. 1. Таблица 1 t, °C с, мг/л n1

5 12,8 0,5

10 11,3 0,63

12 10,8 0,69

14 10,3 0,76

16 9,8 0,83

18 9,4 0,91

22

20 9,0 1,0

22 8,7 1,1

24 8,3 1,2

26 8,0 1,3

28 7,7 1,4

3. Объем аэротенка V, м3: V=Q⋅τ,

3

(3)

где Q − расход сточной воды, м /ч. 4. Конструктивные размеры аэротенка можно принимать из конструкционных соображений, в зависимости от объема сооружения: 4.1. Рабочая глубина Н принимается из типовых размеров (например, Н=3,2 м). 4 2. Площадь зеркала воды в аэротенке S, м2:

S=V/H. (4) 4.3. Длину аэротенка L (м) определяют по формуле: L = 1,5 ⋅ S . (5) Полученное значение L округляют до ближайшего значения, кратного шагу длины коридора (6 м). 4.4. Ширина аэротенка B , м: B=S/L. (6) Полученное значение В округляюм до ближайшего значения, кратного типовым размерам ширины коридоров (Вi=4, 5, 6 или 9 м), при этом число коридоров должно получиться 2, 3 или 4: (7) N=B/Bi. 5. Начертить схему аэротенка (рис. 1) с конструкционными размерами.

Рис. 1. Схема трехкоридорного аэротенка:

1 − стены; 2 − филтросные трубы; 3 − водовыпускные отверстия с затворами; 4 − распределительный лоток; 5 − водослив; 6 − канал осветленной воды

Таблица 2 Исходные данные (варианты) № вар. 1, 10 2, 11 3, 12 8, 13 5, 14 6, 15 7, 16 8, 17 9, 18

Сточная вода производства хим.- фарм. препаратов нефтепродуктов переработки твердого топлива каучука поливинилацетата синтетических жирных кислот синтетического спирта с фенолами с анилином

Q, м3/ч L0, мг/л L1,мг/л ρ, мг/(г⋅ч) 650 900 800 700 500 400 450 550 600

150 1000 900 800 700 600 500 450 400 23

3 5 5 5 5 4 4 3 3

10 15 13 14 16 12 11 14 9

n2

k1

0,25 0,25 0,3 0,5 0,35 0,5 0,4 0,45 0,3 0,4 0,35 0,35 0,35 0,3 0,25 0,3 0,2 0,3

а, г/л 2 6 6 5 5 5 4 8 3

Тема: Защита литосферы

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 9. РАСЧЕТ ПОЛИГОНА ТБО Цель работы: приобретение навыков расчета высоконагружаемого полигона ТБО (одна карта) для условного населенного пункта. При этом предполагается, что демографическая ситуация населенного пункта имеет положительную характеристику – численность населения возрастает. Кроме того, с ростом благосостояния народа следует ожидать постепенное увеличение душевого образования отходов производства и потребления (в основном ТБО). Основные положения В настоящее время для любого населенного пункта проблема удаления или обезвреживания твердых бытовых отходов (ТБО) является, в первую очередь, проблемой экологической. При этом важно, чтобы процессы утилизации ТБО не нарушали экологическую безопасность города, нормальное функционирование городского хозяйства и не ухудшали условия жизни населения. В России, исходя из численности населения (~ 145 млн. чел.) и действующих норм накопления ТБО (250-300 кг/год на человека), в жилом секторе городов может образовываться ежегодно около 40 млн. тонн ТБО [1]. Кроме того, примерно 25% от этой массы ТБО приходится на нежилой сектор. Ранее в регионах отходы складировались в основном на неподготовленных и необустроенных свалках. При такой организации свалок главную роль играли факторы, учитывающие сиеминутную экономию средств при их эксплуатации. Поэтому свалки оказались расположенными в основном на неиспользуемых землях, в отработанных карьерах стройматериалов, вблизи населенных пунктов. Игнорирование роли геологических условий при выборе участков под свалки ТБО и пренебрежение природоохранными мероприятиями привели к тому, что многие свалки стали источниками интенсивного воздействия на природную среду и человека. С каждым годом в регионах усиливается противоречие между городом (основной производитель ТБО) и пригородом (куда вывозят отходы на захоронение). Решение проблемы экологической безопасности ТБО хорошо известно – вовлечение их в промышленную переработку и утилизацию. На данный момент наметились два пути решения этого вопроса: строительство мусороперерабатывающих заводов и складирование отходов на полигонах. Однако в стране к настоящему времени функционирует только: четыре завода по сжиганию ТБО, три завода по компостированию ТБО и несколько мусороперегрузочных станций с частичной рассортировкой ТБО. Поэтому проблема утилизации ТБО очень важна для большинства средних и крупных городов. Полигоны ТБО должны обеспечивать охрану окружающей среды по шести показателям вредности: органолептическому, общесанитарному, фитоаккумуляционному, миграционно-водному, миграционно-воздушному и санитарнотоксилогоческому.

24

Методика расчета Расчет полигона проводится в три этапа. I. Определение общей вместимости полигона ТБО на весь срок его эксплуатации Для этого необходимы следующие данные:

1) расчетный срок эксплуатации полигона Т, лет; 2) удельная норма образования отходов на одного человека в год У1, 3 м /чел·год; в среднем для России У1=1,16 м3/чел⋅год. 3) скорость ежегодного прироста удельной нормы U, %; принимаем U=1,8 %. 4) численность населения города на момент проектирования полигона N1, чел.; 5) прогнозируемая численность населения города через Т лет – N2, чел.; 6) ориентировочная высота «холма» ТБО на полигоне, согласованная с архитектурно-планировочным управлением города, НП1, м. 1. Определение удельной нормы образования У2 (м3/чел⋅год) отходов через Т лет: U T У 2 = У1 ⋅ (1 + ) . (1) 100

2. Общая вместимость полигона ЕТ , м3: У + У 2 N1 + N 2 K 2 ЕТ = 1 ⋅ ⋅ ⋅T , (2) 2 2 K1 где N1, N2 − численность населения на момент ввода полигона в эксплуатацию и спустя время Т, чел.; К1 − коэффициент уплотнения ТБО за весь период Т; К2 − объем изолирующих слоев грунта; Т − период эксплуатации полигона до его закрытия, лет. К1 и К2 определяют по табл. 1 и 2 в зависимости от ориентировочной высоты «холма» полигона ТБО НП1 (м). Таблица 1 Значения коэффициента К1 НП1, м 10 10–30 более 30

Масса бульдозера, т 14 14 20–25

К1 3,7 4 4,5

Таблица 2 НП1, м К2

<5 1,37

5–7 1,27

Значения коэффициента К2 7,1–9 1,25

9,1–12 1,24

25

12,1–15 1,2

15,1–39 1,18

40–50 1,16

II.Определение площади полигона Основание полигона (или рабочей карты на полигоне) принимаем в виде прямоугольника, а форму «холма» отходов – в виде усеченной пирамиды. 1. Из объема пирамиды (V =SH/3) определяют ее основание (площадь участка складирования ТБО) S, м2: Sус=3⋅V/H=3⋅ET /HП1. (3)

2. Вокруг участка складирования отходов должны быть свободная площадь для движения и работы транспорта, механизмов, обслуживающего персонала и подъездных дорог. Поэтому необходимая под полигон площадь Sп (м2) должна быть больше участка складирования Sус для размещения вспомогательной зоны Sдоп (принимаем Sдоп=0,6 га) и проездных дорог (коэффициент 1,1): SП=1,1⋅S+ Sдоп.

(4)

III. Уточнение высоты «холма»ТБО и расчет параметров котловины Практика показывает, что грунт для изолирующих промежуточных слоев, а в будущем для рекультивационного (верхнего) слоя при закрытии свалки экономически целесообразно заготовлять из котлована под основание участка складирования ТБО. 1. Холм полигона имеет вид усеченной пирамиды. Объем усеченной пирамиды V, м3 («холма» ТБО) можно определить по формуле: 1 V = ⋅ (S Н + S В + S Н ⋅ S В ) ⋅ H , (5) 3 где Sн, Sв − площадь нижнего и верхнего основания пирамиды, м2; Н − высота пирамиды, м. Таким образом, общая вместимость полигона ЕТ , м3: 1 Е Т = ⋅ (S ус + S В + S ус ⋅ S В ) ⋅ H П . (6) 3 Отсюда, уточняем высоту полигона Нп, м: 3⋅ ЕТ НП = . (7) (S + SB + S ⋅ SB ) Площадь верхнего основания холма полигона представляет форму квадрата. Принимаем Sв=40×40 м2. 2. Определяют требуемый объем грунта Vг, м3: 1 VГ = Е Т ⋅ (1 − ) (8) К2 3. Глубина котлована НК (м) с учетом откосов (коэффициент 1,1) равна: V Н К = 1,1 ⋅ г . (9) S ус 4. Оценивают верхнюю отметку полигона ТБО НВО, м:

НВО=НП −НК+1.

(10)

Высоту наружного изолирующего слоя грунта принимают равным 1 м, что 26

учтено в формуле (10). Исходные данные для индивидуального расчета приведены в табл. 3. Отчеты по выполненным работам необходимо представить по форме, показанной в табл. 4. Таблица 3 Исходные данные (варианты) № вар. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

Т, лет 20 20 25 18 22 25 20 18 19 22 23 25 20 18 18 22 22 25 20 18 20 23 22 25 25

N1, чел 350 000 1 300 000 280 000 630 000 410 000 250 000 1 100 000 800 000 425 000 370 000 1 600 000 1 025 000 220 000 420 000 550 000 1 310 000 355 000 820 000 225 000 510 000 1 400 000 345 000 660 000 1 250 000 440 000

НП1, м 20 40 25 30 30 20 35 30 30 30 40 40 20 25 25 40 20 30 20 25 40 20 25 40 25

N2, чел 500 000 2 000 000 450 000 1 000 000 800 000 520 000 1 800 000 1 100 000 630 000 530 000 2 200 000 1 500 000 390 000 610 000 950 000 2 000 000 940 000 1 300 000 475 000 975 000 1 900 000 420 000 1 400 000 2 300 000 710 000

Таблица 4 Форма представления отчета № вар.

3

ЕТ, м

S, м2

SП, м2

27

НП, м

VГ, м3

НВО, м